Т₀ / К₃ =0,52/1,3=0,4;

     Среднее значение кео равно:

          е_ср =(1/(N-1))( Е₁ /2+ Е₂ + … + Е_N /2)=1/4(3,056/2+3,496+3,856+

                   +3,496+3,056/2)=3,476%;

     Среднее значение коэффициента естественной освещённости сравниваем с нормативным значение коэффициента естественной освещённости е_н определяемого по формуле:      

                       е_н =emc;

где     e – значение кео в % при рассеянном свете от небосвода, принимаемое с учётом характера зрительной работы по таблице 1-3;

          m – коэффициент светового климата (без учёта прямого солнечного света), принимаемый по таблице 4 в зависимости от района расположения здания на территории СССР;

          с – коэффициент солнечного  климата (с учётом прямого солнечного  света), принимаемый по таблице  5 в зависимости от района расположения  здания, ориентации проёмов по  сторонам горизонта и их архитектурно-конструктивного  решения.

           e=4%; m=1,1; с=1.

                                            е_н =emc=4*1,1*1=4,4%.                                               

     Среднее значение коэффициента естественной освещённости   не превышает нормативного значения,

                     е_ср =3,476 < е_н =4,4%

     Таким образом, расчёт естественной освещённости от верхнего света в средних пролётах произведён верно.                               

5.2 Расчёт влажностного  режима покрытия

 

     Здание  расположено в г. Гомеле. Конструкция покрытия и теплотехнические характеристики представлены в таблице 7. и на рисунке 1.

Рисунок 1: Конструкция  покрытия.  

     Данные  для г.Гомеля:

         t_B=16 ⁰C; φ_B=60%;

     Принимаем сопротивление теплопередачи покрытия       R_т=R_т,норм=3 м²˚С/ Вт

     Определяем  толщину утеплителя:

δ₃=[R_т-(1/α_в+δ₂/λ₂+δ₄/λ₄+1/α_н)]*λ₃=[3-(0,115+0,012+0,027+0,043) ]*0,085=0,24 м;

     Конструктивно принимаем толщину утеплителя δ₃=24 см 

 

       Таблица 6.1.-Теплотехнические характеристики  перекрытия

                                                       ∑= 3,06              ∑= 8,83  ∑=4,14

     Тепловая  инерция:

       Д=ΣR_i*S_i=4,14

     Требуемое сопротивление теплопередаче. 

                        

            где n=1 (по таблице 5.3[2]);

      t_в- расчётная температура внутреннего воздуха, ˚С; t_в=16 ˚С;

      t_н- расчётная зимняя температура наружного воздуха, ˚С, в зависимости от тепловой инерции ограждения; t_н= –31 ˚С;

      Δt_н- нормативный температурный перепад между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности ограждающей конструкции; Δt_н=5,5˚С;

      α_в- коэффициент теплопередачи внутренней поверхности; α_в=8,7 Вт/м²˚С;

           R_т,тр=1*(16-(-31))/(8,7*5,5)=0,98 м²˚С/ Вт

     R_т=R_т,норм=3 м²˚С/Вт 

     Проверку  влажностного режима покрытия выполним из условия: сопротивление паропроницанию R_пв ограждающей конструкции в пределах от внутренней поверхности до плоскости возможной конденсации. В многослойной конструкции плоскость возможной конденсации совпадает с поверхностью теплоизоляционного слоя.

     Оно должно быть не менее требуемого сопротивления  паропрони-цанию R_п,тр м²чПа/мг, определяемого по формуле:

                    

          где R_П.Н. – сопротивление паропроницанию части ограждающей конструкции, расположенной между наружной поверхностью ограждающей и плоскостью возможной конденсации.

R _П.Н.=4,5+0,28=4,78

R_П.В.=0,83+3,22=4,05 

     e_в- парциальное давление водяного пара внутреннего воздуха ,Па, при расчётных температуре и влажности этого воздуха ,определяемое по формуле:

                 e_в=0,01* φ_в*E_в

     φ_в- расчётная относительная влажность, %, внутреннего воздуха, φ_в=60%

     E_в – максимальное парциальное давление водяного пара внутреннего воздуха, Па, при расчётной температуре этого воздуха, принимаемое по приложению «Ж»[2].Для t_в=16˚С,  E_в=1817 Па. 

           e_в=0,01* φ_в*E_в=0,01*60*1817=1090,2 Па. 

     ЕК – максимальное парциальное давление в плоскости возможной конденсации, Па, принимаемое по приложению Ж [2] при температуре в плоскости возможной конденсации: 

                 τ_к=t_в-(t_в-t_н.от.)*(R_в+R₁+R₂^’)/R_т 

     где tН.ОТ – средняя температура наружного воздуха за отопительный период (таблица 4.4 [2] ), t _н.от. = -1,6 ˚С ( для Гомеля) 

     τК = 16–(16+1,6)*(0,115+0,012+3,22)/ 3 = –1,98 ˚С

                                     ЕК = 521 Па

     e_н.от – парциальное давление водяного пара воздуха, Па, при средней температуре наружного воздуха t_н.от. за отопительный период, Па, определяемое по формуле: 

           e_н.от=0,01* φ_н.от*E_н.от.

     где φ_н.от - средняя относительная влажность наружного воздуха за отопительный период (таблица 4.4 [2])

                      φ_н.от=60%

     E_н.от. – максимальное давление водяного пара наружного воздуха при средней температуре t_н.от  за отопительный период, Па, принимаемое по приложению «Ж»[2].

             Е_н.от.=517 Па; 

                   е_н.от.=444Па;

      

     Требуемое сопротивление паропроницанию:

           R_п.тр.=R_п.н.*(е_н-Е_к)/(Е_н-е_н.от.)

           R_п.тр =4,78*(1090–521)/(521-444)=38,75 м²*ч*Па/мг;

     Вывод: R_п.в =4,05 м²*ч*Па/мг < R_п.тр.= 38,75 м²*ч*Па/мг.

     Значит,  требуется пароизоляция.

        Дополнительное  сопротивление паропроницанию  будет:

                   RП = 38,75– 4,05 = 34,7 м²*ч*Па/мг

       Такой пароизоляцией обладает 5 слоя  полиэтиленовой пленки с

                    R_п = 5*7,3 = 36,5

     Сопротивление паропроницанию R_пв будет

                 R_п = 4,05+36,5 = 40,55 > R_п.тр = 38,75 м²*ч*Па/мг 
 
 
 
 

 

6. Конструктивное решение  производственного  корпуса

6.1 Элементы  каркаса

     Каркас  проектируемого здания состоит из поперечных рам, образованных жёстко закреплёнными  с фундаментами колоннами и шарнирно опирающихся на колонны фермами. Продольную жесткость здания обеспечивают балки, связи по колоннам и покрытие здания.

     Жёсткий диск покрытия образуют плиты покрытия, привариваемые к фермам с последующим  замоноличиванием швов. Подкрановые  балки с уложенными на них рельсами жёстко прикрепляют к колоннам и создают дополнительную жёсткость.

6.2 Фундаменты

 

     Фундаменты, на естественном основании, отдельно стоящие, под сборные железобетонные колонны  стаканного типа.

6.3 Покрытие

 

     В состав ограждающей части покрытия входят: несущий настил, выполненный из ребристых плит покрытия, пароизоляция, тепло и гидроизоляционный слой, гравий на битумной мастике.

     Для отвода дождевых и талых вод с  покрытия устраивается внутренний водопровод, состоящий из водоприёмных воронок, стояков, подпольных и подвесных трубопроводов и выпусков. Водоприёмные воронки устраиваются из расчёта 300-500 м² (до 1200 м²) кровли на одну воронку. Для каждой воронки устраивается отдельный стояк. Стояки размещаются, открыто около колонн и крепятся к ним хомутами.

6.4 Наружные  стены

 

     Стены цеха выполнены навесными из железобетонных трехслойных панелей с эффективным  утеплителем толщиной 300 мм. Гидроизоляция  приземной части стен устраивается по всему периметру здания. Выполняется  из двух слоёв рубероида на битумной мастике.

     Световые  проёмы выполнены в виде лент. Заполнение оконных проёмов состоит из глухих металлических переплётов с двойным  остеклением.

     Для пропуска транспорта в торцевых стенах устроены ворота.  

6.5 Стеновые  панели

     Панели  формуются из тяжелого бетона марки 300, 400. Высота панелей 1500 и 1800 мм. В данном случае при навесных панелях, расположенных над оконными проёмами и внизу ярусов на глухих участках, опираются на стальные консоли, приваренные к колоннам. 

6.6. Полы

 

      Конструктивное решение пола в наибольшей мере связано с конкретными условиями. Для бытовых и административных помещений необходимы не шумные, водонепроницаемые полы.