Автор работы: Пользователь скрыл имя, 04 Сентября 2011 в 18:37, курсовая работа
Приведён проектировочный и поверочный расчёт теплообменного оборудования ТЭС, в частности проектировочный расчёт подогревателя высокого давления в системе регенеративного подогрева питательной воды в цикле паротурбинной установки ПТ-80-130 и поверочный расчёт подогревателя мазута ПСВ-200-7-15 мощностью 40 МВт.
Для
линии подогревателей низкого давления.
питательная вода нагревается от
=167°C до
=249°C :
средний нагрев в одном подогревателе
высокого давления δti=(265-167)/3=27,3°C
(рекомендованное значение для линии высокого
давления δt=25..45°C [3]).
Недогрев питательной воды до температуры насыщения греющего пара
должен составлять 2˚С
Для
П7
и т.д.
Температура
питательной воды на входе в подогреватель
равна температуре питательной
воды на выходе из предидущего
и т.д.
Давление питательной воды в линии высокого давления определяется давлением в котле и обеспечивается питательными насосами, то есть pПВД=pпит≈(1.45..1.55)р0, где р0 – давление пара перед турбиной [1].
pПВД ≈1,5р0=1,5∙12,75=19,125 МПа.
Принимаем pПВД=20 МПа .
Давление питательной воды в линии ПНД обеспечивается конденсатными насосами и равно для турбины К-500-240 рк=1,6МПа, т.е. рк≈2 рд, где рд – давление в деаэраторе.
По таблицам [3] термодинамических свойств
воды и водяного пара (для подогревателей
высокого давления при давлении 36 МПа,
для подогревателей низкого давления
при давлении 1,6 МПа) находим энтальпии
питательной воды на входе и выходе из
подогревателя.
Для ПВД-8: на выходе при =221°C =953,8 кДж/кг,
на входе при
=249°C
=1082,2
кДж/кг.
Результаты расчетов
приведены в таблице 1
Параметры
пара и питательной
воды в системе
регенерации
Таблица 1
| ||||||||||
| П8 | П7 | П6 | Д | П4 | П3 | П2 | П1 | К | ||
| 1.Давление пара в отборе pотб , МПа | 4,41 | 2,55 | 1,27 | 1,27 | 0,39 | 0,0981 | 0,033 | 0,019 | --- | |
| 2.Температурапара в отборе tп , ºC | 380 | 348 | 265 | 265 | 160 | 98 | 72,5 | 59 | --- | |
| 3.Давление
пара
на входе в теплообменник pп,МПа |
4,253 | 2,456 | 1,228 | 0,74 | 0,372 | 0,093 | 0,031 | 0,018 | 0,0035 | |
|
4. Энтальпия пара на входе в
подогреватель
hп , кДж/кг |
3161,9 | 3122,9 | 2967,9 | 2984,1 | 2777,2 | 2673,3 | 2631,7 | 2607,9 | --- | |
| 5.
Температура насыщения tн
при pпºC |
254 | 223 | 189 | 167,2 | 141 | 97,6 | 70 | 58 | 26,7 | |
| 6.Энтальпия
пара на входе в зону h”н, кДж/кг |
2798,1 | 2800,6 | 2784,2 | 2765,2 | 2735,2 | 2672,5 | 2626,6 | 2605,7 | --- | |
| 7.Энтальпия
конденсата на выходе из зоны
конденсации
h’н, кДж/кг |
1105,4 | 957,6 | 803,1 | 706,9 | 593,5 | 408,9 | 292,4 | 242 | 111,8 | |
| 8.Расход
пара через подогреватель
Gп, т/ч |
27,86 | 28,99 | 16,05 | --- | 31,03 | 18,31 | 6,45 | 17,02 | --- | |
Параметры питательной воды | ||||||||||
|
9.Давление воды
рп.в., МПа |
20 | 20 | 20 | --- | 1,6 | 1,6 | 1,6 | 1,6 | 0,0035 | |
| 10.Расход
воды
Gвд т/ч |
470 | 470 | 470 | --- | 397,1 | 397,1 | 341,3 | 341,3 | 341,3 | |
| 11.Температура
воды на входе в теплообменник
t’п.в. ,ºC |
221 | 187 | 167 | 139 | 96 | 68 | 56 | 26,7 | --- | |
| 12.Энтальпия
воды на входе в теплообменник
h’п.в., кДж/кг |
953,8 | 803,6 | 717,1 | --- | 403,3 | 285,9 | 235,7 | 113,3 | --- | |
| 13.Температура воды на выходе из теплообменника t”п.в.,ºC | 249 | 221 | 187 | 167 | 139 | 96 | 68 | 56 | 26,7 | |
| 14.Энтальпия
воды на выходе из зоны |
1082,2 | 953,8 | 803,6 | --- | 585,6 | 403,3 | 285,9 | 235,7 | 113,3 | |
1.4 Расчет расходов пара.
1.4.1 Расход пара через подогреватели высокого давления
Линия подогревателей высокого давления однопоточная, поэтому расход питательной воды через каждый из них равен расходу пара через турбину
GПВ = 1650 т/ч.
1.4.1.1 Расход пара через П8
Схема теплового баланса
Рис.2
Температура конденсата на выходе из подогревателя не должна превышать температуру питательной воды более чем на 10 0С
= + 10 = 221+10=231°C. Энтальпия конденсата при =231°C C и давлению =4,253МПа, = 995,3 кДж/кг [3, стр.12].
Тепловой баланс
Материальный баланс
1.4.1.2 Расход пара через П7
Схема теплового баланса
Рис.3
В П7 сливается конденсат из П8 в количестве GслП7= GкП8 = 27,86 т/ч. Температура слива tслП7 = 231° C, энтальпия слива hслП7 =995,3 кДж/кг.
Температура конденсата на
tкП7= t’пвП7 + 10 =187+10=197 °C. Энтальпия конденсата при tкП7=231°C и давлению =2,456 МПа, hкП7 = 839,4 кДж/кг [3, стр.12].
Тепловой баланс
Материальный баланс
1.4.1.3 Расход пара через П6
Схема теплового баланса
рис.4
В П7 сливается конденсат из П8 в количестве
GслП6=GкП7= GпП6 +GслП6 =27,86+28,99=56,85 т/ч Температура слива tслП6 = 197° C, энтальпия слива hслП6 = 839,4 кДж/кг.
Температура конденсата на
tкП6 = t’пвП6 + 10 =167+10=177 °C. Энтальпия конденсата при tкП6=177°C C и давлению =1,228МПа, hкП6 = 750,4 кДж/кг [3, стр.12].
Тепловой баланс
Материальный баланс
1.4.2 Расчет
расхода пара через
Линия подогревателей низкого давления – однопоточная. Расход воды через подогреватели низкого давления одинаков и определяется как
так как слив каскадный конденсата из линий подогревателей высокого давления производится в деаэратор, расход питательной воды через подогреватели низкого давления должен быть уменьшен на величину этого слива. Тогда
1.4.2.1 Расход пара через П4
Схема теплового баланса
рис.5
Температура
конденсата на выходе из
tкП4 = t’пвП4 + 10 =96+10=106 °C. Энтальпия конденсата при tкП4=106°C и давлению =0,372МПа, hкП4 = 444,6 кДж/кг [3, стр.12].
Тепловой баланс
Материального баланс
1.4.2.2 Расчет расхода пара через П3:
Схема теплового баланса
рис.6
В П3 сливается конденсат из П4 в количестве GслП3=GкП4=31,03 т/ч
Температура слива tсл =106°C, энтальпия слива hсл = 444,6 кДж/кг.
Информация о работе Расчет и проектирование теплообменного оборудования