Также применяются  воздушно-пенные огнетушители марок ОВП-5,10,100, ОВПУ-250. Зарядом в них является 6-ти процентный водный раствор пенообразователя ПО-1. В огнетушителях этого типа воздушно-механическая пена образуется в специальном раструбе, где раствор, выходящий из корпуса, перемешивается с воздухом.

  Углекислотные  огнетушители (ОУ-2А, ОУ-5,8) заполнены  углекислотным газом, находящемся  в жидком состоянии под давлением  6-7 МПа. Используются для тушения  электроустановок, находящихся под  напряжением.

  Углекислотно-бромэтиловые  огнетушители (ОУБ-3,7) используются для тушения горящих тверды и жидких материалов, электрооборудования и радиоэлектронной аппаратуры. 

Порошковые огнетушители (ОПС-6,10, ОППС-100) предназначен для тушения  небольших очагов загорания щелочных, шелочно-земельных металлов, кремнийорганических соединений.

  Размещают  огнетушители в легкодоступных  местах. Воздействия на огнетушители  отопительных приборов, прямых солнечных  лучей недопустимы. 

      
 

      
 
 
 

  
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 

Задачи 2,4; Вариант 9

Задача 2. Расчет зануления

  Проверить, обеспечена ли отключающая способность зануления в сети,  (рис. 2, исходные данные к решению задачи принять по  таблице 3), при нулевом защитном проводнике - стальной полосе сечением 40х4 мм. Линия 380/220 В с медными проводами 3х25 мм² питается от трансформатора 250 кВА, 6/0.4 кВ со схемой соединения обмоток «треугольник - звезда с нулевым проводом» ( ). Двигатели защищены предохранителями I_Iном = 80А (двигатель 1 ) и I_2ном =50А (двигатель 2). Коэффициент кратности тока К=3. 

   Решение

   Решение сводится к проверке условия :

    I_к I_д

      где I_к - ток однофазного короткого замыкания, проходящий по петле фаза-нуль;

      I_д = К I_ном - наименьший допустимый ток по условию срабатывания защиты (предохранителя);

      I_ном - номинальный ток плавкой вставки предохранителя.

      Выполнение  этого условия обеспечит надежное срабатывание защиты при коротком замыкании (КЗ) фазы на запуленный корпус электродвигателя, т.е. соединенный нулевым защитным проводником с глухозаземленной нейтральной точкой трансформатора.

      1. Определяем наименьшие допустимые  значения токов для двигателей 1 и 2:

    I_1д = К I_1ном=3* 80= 240А;

    I_2д = К I_2ном=3*50=150А

      2. Находим полное сопротивление  трансформатора из таблицы 4 приложения

      Z_т=0,090 Ом

      3. Определяем на участке l₁ = 290 м =0,29 км активное R_1ф, и индуктивное Х_1ф сопротивления фазного провода;

      активное  R_1н3 и индуктивное Х_1и3 сопротивления нулевого защитного провода и внешнее индуктивное сопротивление Х_1п петли фаза-нуль:

R_1ф= 0,018 0,208 Ом

где = 0,018 Ом*мм² /м - удельное сопротивление медного провода,

      S₁ = 25 мм² - сечение фазного провода.

      Принимаем для фазного медного провода по рекомендации [8.С.238]

Х_1ф=0

Находим ожидаемую плотность тока в нулевом  защитном проводе -

стальной  полосе сечением

S₂=40х4=160мм²;    j₁= А/мм²

     Рис 1 Схема сети к расчёту зануления. 

    По  таблице 5 приложения для j₁₌1,5А/мм² и S₂= 40х4=160 мм² находим:

    r₁ =1,81 Ом/км - активное сопротивление 1 км стального провода,

    Х₁ = 1,09 Ом/км внутреннее индуктивное сопротивление 1 км стального провода

    Далее находим R_1и3 и Х_1и3 для l₁= 280 м = 0,29 км:

    R_1н3 = r₁ l₁ = 1,81* 0,2=0,362 Ом

    Х_1и3 = Х₁ l₁ = 0,09* 0,2 = 0,218 Ом

    Определяем  Х_1п для l₁ = 290 м = 0,29 км:

    Х_1п=x_1п l₁ = 0,6* 0,29 =0,17 Ом

    Х_1п =0,6 Ом/км - внешнее индуктивное сопротивление 1 км петли фаза-нуль, величина которого принята по рекомендации [8, С. 240 ]

    4 Определяем на всей длине линии  l₁₂= l₁ + l₂ = 430м = 0,43 км активное R_12ф и индуктивное Х_12ф сопротивления фазного провода;

    активное  R_12и3 и индуктивное Х_12и3 сопротивления нулевого защитного провода и внешнее индуктивное сопротивление Х_12п петли фаза-нуль:

    R_12ф=

Ом

    Аналогично  предыдущему принимаем

    Х_12ф=0

    Ожидаемая плотность тока в нулевом защитном проводе:

    j₁₂=

А/мм²

    По  таблице 6 для j₁₂= 0,9 А/мм² и S₂ = 40х4 = 160 мм² находим:

    r₁₂

= 1,81 Ом/км

    х₁₂

= 1,09 Ом/км

    Далее находим R_12н3 и Х_12и3 для l₁₂ = 430м = 0,43км

    R_12н3 = r₁₂ l₁₂ = 1,81* 0,43 = 0,778 Ом

    Х_12и3 = х₁₂ l₁₂ = 1,09 *0,43 = 0,468 Ом

    Определяем  Х_12п для l₁₂ = 0,43 км

    Х_12п = х_1п l₁₂ = 0,6 0,25 = 0,258 Ом:

    где х_1п =0.6 Ом/км принято по рекомендации [8 С.240 ] как и в предыдущем случае.

    5. Находим действительные значения токов однофазного короткого замыкания, проходящих по петле фаза-нуль по формуле [8 с.235.]:

    

    для следующих случаев:

    а) при замыкании фазы на корпус двигателя 1. рис.2.

      

    б) при замыкании фазы на корпус двигателя 2:

    

    Поскольку действительные значения токов однофазного  коронною замыкания I_1к =290 А и I_2к =169 А превышают соответствующие наименьшие допустимые по условиям срабатывания защиты токи I_1Д =240 А н I_2Д =150 А, нулевой защищенный провод выбран правильно, т.е. отключающая способность системы зануления обеспечена. 

     Задача 4. Оценка пожаровзрывоопасности помещения

     На  бетонный пол помещения объемом 140 м³ пролито 10 л бензина А-76, образовалась лужа диаметром 3,5 м. Температура в помещении 23°С, атмосферное давление - 0,1 МПа (760 мм. рт. ст.).

      Определить  время, необходимое для испарения  бензина и образования взрывоопасной  концентрации. Определить категорию  помещения по пожаровзрывоопасности (ОНТП 24-86 МВД СССР, расчет избыточного  давления взрыва по ГОСТ 12.1.004 - 85).  

     Решение: Интенсивность испарения бензина определяется по формуле

,

где r — радиус поверхности испарения жидкости, см; Д_t — коэффициент диффузии паров бензина, см²/с; М = 96 — молекулярный вес бензина, V_t—объем грамм-молекулы паров бензина при температуре 23° С, л; p_нас—давление насыщенного пара бензина, Па (p_нас =0,014 МПа); р_атм—атмосферное давление, Па.

     Коэффициент диффузии паров бензина при определенной температуре рассчитывается по формуле

,

где Д_о – коэффициент диффузии паров бензина при 0° и давлении 0,1 МПа, см²/с.

, тогда

.

     Объем грамм-молекулы паров бензина при  температуре t определяется по формуле

,

где V_o=22.4 л – объем грамм-молекулы паров при 0° и давлении 0,1 МПа:

тогда

.

     Тогда интенсивность испарения бензина:

.

     Продолжительность испарения 1,5 л бензина составит

,

где 0,73 – плотность бензина.

     Нижний  предел взрываемости паров бензина  по объему К_об=0,76%, что соответствует следующей весовой концентрации при t=23°C:

.

     Испарения 10 л бензина, или 7300 г, могут образовать взрывоопасную концентрацию в объеме 7300/30=243,3 м³ воздуха. Взрывоопасная концентрация в объеме 140 м³ воздуха может образоваться через 140*60/243,3=34,5 мин.

     Результаты  расчета избыточного давления взрыва [ 19 ] позволили определить категорию  помещения по пожаровзрывоопасности  А.

Список  литературы

1. Белов С.В., Безопасность жизнедеятельности. –  М.: Высш. Шк., 2003. - 357с.

2. Злобинский  Б.М., Охрана труда в металлургии. – М.: «Металлургия», 1975. – 536с.

 

3. Фролов  А.В., Бакаева Т.Н., Безопасность жизнедеятельности. Охрана труда. – Ростов н/Д.: Феникс, 2005. – 736с.

 

4. Методические  указания

Министерство  образования  и науки Российской Федерации

Курганский  Государственный Университет 

Технологический факультет

Контрольная работа

По дисциплине: «БЖД»

 
 
 
 
 
 
 
 

Работу  сдал студент

Таскаев Николай Геннадьевич

Группа  ТЗк-618.2  зач.кн.№320849

Специальность электроснабжение

Работу проверил

Микуров Алексей Иванович

                                                        

Курган

2007г.