Рисунок 20 – Зависимость ik/Ikm(v)      Рисунок 21 - Зависимость ik/Ikm(v) 

   

   Расчёт  токов при внутреннем к.з. ведётся  также в предположении, что угол . При этом полагается, что момент начала внутреннего к.з. совпадает с моментом включения очередного тиристора. В этом случае ток внутреннего к.з. будет максимальным.

   Ударный ток внутреннего к.з. находится

   

   где берётся из рисунка 22, в зависимости от ctg(φ_K).  
 
 

   

   Рисунок 22 - Зависимость

от для внутреннего к.з. 

   Интеграл  предельной нагрузки находится:

   

   в которой  определяется в зависимости от по кривой рисунка 23.

   

   Рисунок 23 - Зависимость

от   для внутреннего к.з.

   Мгновенное  значение тока внутреннего к.з. определяется с помощью кривых на рисунке 21:

   i_k = 85.2 А

   Защита  ТП от токов короткого замыкания  производится при помощи быстродействующих плавких предохранителей, автоматических выключателей и т.д.

   

   Выбор предохранителей производится по соотношению:

   

   где   – интеграл плавления плавкой вставки, исчисляемый в A²×c и определяющий количество энергии, необходимое для расплавления плавкой вставки;

     – максимально допустимое  значение интеграла квадрата  аварийного тока, исчисляемое в A²×c, при длительности импульса тока t_имп = 1 мс и заданной температуре

   структуры; 
 

     – коэффициент запаса (K_З = 1.2).

   

   

   где    – аварийный ток.

   

   

   

   По  найденному значению аварийного тока выбирается плавкий предохранитель ПНБ-7.

          Таблица 9.1 – Данные предохранителя  ПНБ-7

   Автоматический  выключатель выбирается на основании кратности пускового тока номинальному .Устанавливается между сетью и трансформатором.

   Выбираем  автоматический выключатель АЕ 1031-6А

    - номинальная частота;

    – номинальное напряжение авт. выключателя;

     – номинальный ток авт. выключателя;

   

    – уставка по току максимального  расцепителя.

   RC-цепи

   Перенапряжения на вентилях могут появляться как при периодической коммутации вентилей, возникающей при каждом переходе тока с одного вентиля на другой, так и от коммутации во внешних цепях.

   Для  защиты входных цепей от перенапряжений при включении в работу служат конденсаторы С₈-С₁₀, которые подключаются для снижения тока через них через резисторы R₉-R₁₁. Емкость между сетевой и вентильной обмотками трансформатора неизвестна, однако она, как правило, меньше 0,1 мкФ. Поэтому емкость конденсатора С₈-С₁₀ = 1 мкФ достаточна для демпфирования всех высокочастотных переходных процессов, возникающих в сети, и схемных  перенапряжений  до  уровня,  меньшего  одной  десятой  их первоначального значения.

   Величина  сопротивлений R₉-R₁₁ выбирается из соотношения:

   

   где   L_Ф – индуктивность фазы трансформатора;

   С – выбранная величина ёмкости защитной цепочки.

   Получим: сопротивление резистора  230 < R < 345 Ом.

   Резистор  R защитной цепочки выбирается по мощности на основании соотношения:

   

   Для ограничения перенапряжений на вентилях (при закрывании) используются RC- цепочки, шунтирующие вентили. Величина ёмкости в этом случае принимается равной С = 1 мкФ, а сопротивление из вышеприведённого соотношения:

   Резисторы R₁-R₆, R₉-R₁₁ выбираются из серии МЛТ-2-250 Ом.

   Конденсаторы  C₁¸C₆, С₈-С₁₀ выбираются из серии К50-3 1мкФ-50В. 

   

   

       10 ХАРАКТЕРИСТИКА РАЗРАБОТАННОГО ТИРИСТОРНОГО ПРЕОБРАЗОВАТЕЛЯ

 

                   Таблица 10 – Характеристики разработанного  преобразователя

   Заключение

 

   В данной курсовой работе был широко рассмотрен ряд основных вопросов по силовой схеме тиристорного преобразователя, предназначенного для работы на якорь электродвигателя. В результате был спроектирован реверсивный тиристорный преобразователь для питания якоря двигателя постоянного тока с независимым возбуждением типа ДК1 мощностью 0.37 кВт.  
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 

   

     
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 

   БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК

   

   

     1.  Е. А. Чернов и др. Электроприводы подач станков с ЧПУ: справочное пособие. – Горький, 1986. - 271 с.: ил. 

   2. Чиженко И.М. и др. Справочник по преобразовательной технике / под редакцией Чиженко И.М. – Киев: Техника, 1978. - 430 с. 

   3.  Григорьев О.П. и др. Тиристоры. Справочник. – М.: Радио и связь. 1990. 

   4. Глух Е.М., Зеленов В.Е. Защита полупроводниковых преобразователей. – М.: Энергия, 1970. – 152 с.: ил. 

         5. Зимин Е.Н. и др. Электроприводы постоянного тока с вентильными преобразователями. - М.: Энергия, 1981. 

   6. Лалетин В.И. Проектирование тиристорных преобразователей для электропривадов постоянного тока: Учебное пособие для вузов. -Киров: Изд-во ВятГУ, 2006. – 128 с.: ил. 

   7. Прайс-лист Internet-магазина фирмы “РЕОМ – Санкт Петербург” http://trade.com77.ru/website/. 

   8. Номенклатурный каталог ОАО “Дивногорский завод низковольтной аппаратуры” 1.3 – 2004.