Контрольная работа по дисциплине «Погрузочно-разгрузочные комплексы и технология их работы»

                                                        Насыпная плотность – 0,85 т/м3

                                                        Максимальный размер куска – 150 мм

                                                        Геометрические размеры бункера: А=4 м, В=5 м.  

Угол наклона стенок бункера:

где - угол естественного откоса груза, для угля он равен 450.

=45+5=500.

Высота пирамидальной части:

,

где А - сторона призматической части. Выбираем с конструктивных соображений;

а - сторона пирамидальной части.

аmin= Кг*( dmax+ 80)*tg/= 2,4*(150+80)*1 =552 мм,

где Кг- опытный коэффициент для рядовых материалов;

      dmax - максимальный размер наибольших кусков сыпучего груза;

                    /- угол внутреннего трения ( для легкосыпучих грузов он приблизительно равен углу естественного откоса).

              Принимаем ширину выпускного отверстия а =560 мм, длину в = 650 мм.

Рисунок 2.2 - Бункер

Высоту призматической части бункера находим исходя из требуемого объёма бункера. Бункер должен иметь пропускную способность, превышающую как часовую производительность по прибытию сыпучих грузов, так и производительность подбункерного питателя, что обеспечит устойчивую работу всего комплекса. Подбункерный питатель, в свою очередь, должен несколько (не более чем в 1,2 раза) превышать производительность по прибытию, т.е.

Qприб  < Uб> Qпит,

где Qприб – часовая производительность по прибытию сыпучих грузов, т/ч;

        Uб – пропускная способность бункера, т/ч;

       Qпит – производительность питателя, т/ч.

Часовая производительность по прибытию сыпучих грузов, т/ч:

где 1,2 = кн – коэффициент неравномерности;

              Qг – годовой грузопоток, т/год;

              Тг – время работы в год, сут. Принимаем равное 300 суток;

              tсм- продолжительность смены, ч. Принимаем 8 часов;

              nсм – количество смен в сутки. Принимаем 3 смены в сутки.

.

Пропускная способность выпускного отверстия бункера, Uб, т/ч:

где Fв.о.- площадь истечения, м2;

      Vвып- средняя скорость истечения груза, м/с;

   - насыпная плотность груза, т/м3.

Uб=3600*0,205*0,754*0,85=473 т/ч.

Для расчета площади истечения груза выбираем наиболее часто применяемое в производственных условиях прямоугольное выпускное отверстие.

Fв.о= ( а-dср)( в- dср)= (0,56-0,15)(0,65-,15)=0,205 м2,

где а, в – ширина и длина соответственно выпускного отверстия ,м.

Средняя скорость истечения груза:

,

где - коэффициент истечения, для рядовых материалов 0,3-0,5;

        R – гидравлический радиус выпускного отверстия истечения, м:

В среднем скорость истечения грузов должна лежать в пределах:

              Vвып=0,5-2,0 м/с.

После определения Uб необходимо проверить выполнение условия:

Qч. приб = 266,6 < Uб = 473,

Условие выполняется.

Если объём бункера принять равным 50 м3, то число бункеров при этом равняется:

Высота призматической части бункера будет равна:

где F1, F2 – площади оснований призматической и пирамидальной части соответственно:

F1=А*В=5*4=20 м2,

F2=а*в=0,56*0,65=0,364 м2.

Производительность питателя должна равняться:

Qпит = Qч.приб*1,2 = 266,6*1,2 = 320т/ч.

3. Расчет ленточного питателя

Так как  ширина выпускного отверстия бункера а = 560 мм, принимаем ширину ленты 800 мм.               (используя данные табл.3.1).                                                                                   

Таблица 3.1 – Значения для лент разной ширины

Производительность питателя, т/ч:

т/ч

где b – ширина питателя между бортами, м,

b = В*0,8 = 0,8*0,8 = 0,64 м.

                  hс  л - высота слоя сыпучего груза на ленте, м,

                  h1- высота бортов. Принимаем равную 280 мм.

Hсл=280 мм.

                  V – скорость движения тягового органа, м/с:

где - коэффициент заполнения сечения:

=0,75-0,8.

Потребная мощность (кВт) двигателя:

где кз=1,1-1,2 – коэффициент запаса;

    КПД механизма передачи;

     N1 – мощность, затрачиваемая на преодоление основных сопротивлений, кВт;

     N2 – мощность, затрачиваемая на преодоление сопротивлений от трения сыпучих грузов о неподвижные борта, кВт;

     N3 – мощность, затрачиваемая на преодоление сопротивлений от давления сыпучего груза на ленту или пластины питателя, кВт.

где l – длина питателя;(l=2м)

    hп – высота подъёма или опускания.

( кВт );

где f1- коэффициент трения груза о борта;

    Кб – коэффициент бокового давления:

где- угол естественного откоса груза в движении:

где- угол естественного откоса груза в покое.

N2=10*0,282*2*0,85*0,5*0,729*1,43=0,69 (кВт);

кВт,

где  Рг – давление груза на затвор бункера:

Н,

              где Gп – удельное давление, кг/м2:

.

кВт.

ВЫВОДЫ

В результате выполнения работы, была произведена разработка организации и технологии работ по приему угля на теплоэлектроцентраль (ТЭЦ), разработана транспортно-технологическая схема доставки угля от места приёма до производства. Рассчитан приёмный бункер и в соответствии с ним выбран ленточный питатель. Получены следующие данные:

1.      Часовая производительность по прибытии грузов Qч = 266,6 т/ч;

2.      Площадь выпускного отверстия бункера Fв.о.=0,205 м3

3.      Количество бункеров nб=12

4.      Пропускная способность выпускного отверстия бункера
Uб = 473т/ч;

5.      Производительность питателя Qпит = 320 т/ч;

6.      Мощность привода питателя N = 1,53 кВт.

Литература

1. Маликов О. Б. Малкович А.Р. Склады промышленных предприятий – Л.: Машиностроение 1989 – 670 с.

2. Коновалов В.С. Организация, механизация, экономика заводского транспорта – М.: Машиностроение. 1980 – 312 с.

3. Методические указания к выполнению курсовой работы по дисциплине “Комплексная механизация и автоматизация погрузочно – разгрузочных работ” для студентов по специальности “Организация перевозок и управление на транспорте”./Сост. Лесной Б.И. – Луганск: ВУГУ, 2000 – 44 С.

4. Гриневич Г.П. Комплексная механизация и автоматизвция погрузочно – разгрузочных работ на железнодорожном транспорте. – М. Транспорт, 1981. – 344 с.