Разработка вентиляции

 

 

      7. Подбор оборудования для приточной системы и системы аспирации 

     7.1 Подбор вентилятора 

     Вентилятор  подобран с помощью программы  ВЕЗА.

     Для приточной системы мы выбрали  вентилятор марки ВР-80-75-10.

     Для системы аспирации мы выбрали  вентилятор марки ВЦ-14-46-5.

     Рабочие характеристики вентиляторов представлены в графической части курсового  проекта. 

     7.2 Подбор калорифера 

     В качестве теплоносителя в калорифере используется вода с параметрами t_г = 130 ^оС ,. t _о = 70 ^оС. Подаваемый воздух необходимо нагреть с температуры t_н = -37 ^оС до температуры t_к = 24,7 в количестве G_з=24584*1,21=29746,64 кг/ч.

     Приняв, что массовая скорость воздуха vρ₁= 5 кг/(м²*^оС), определяем необходимую площадь сечения калориферов по воздуху следующим образом: 

     f₁= G/ vρ₁*3600

     f₁=29746,64/(5*3600)=1,6 м² 

     Принимается 1 калорифера КСк3-11-02АХЛЗ f_в= 1,66 м² (7,табл.II.1)

     Тогда действительная массовая скорость : 

     vρ_д=29746,64/(0,581*2*3600) = 4,97 кг/(м²*^оС). 

     Расход  воды через калориферы определяется по формуле

 

      G_вод=

     Q=0,28·G·c(t_к-t_н)

     Q=0,28·29746,64·1,005(17+37)=368311 Вт

     G_воды=368311/(4,187*10⁶*(130-70)*1)=0,00147 м³/с 

     где

     n=1-количество калориферов.

     Скорость  воды в трубках калорифера определяется по формуле  

     w=

     w = 0,00147/0,002576=0,57 м/с, 

     где

     f_труб =0,002576 м² (7,табл. II.1 )

     Коэффициент теплопередачи калорифера (7, табл. II.7 )составляет к=53,835 Вт/( м²*^оС).

     Необходимая площадь поверхности нагрева  определяется: 

     F

     F_у’=368311/(53,835*(100-(24,7-37)/2))= 64,5 м² 

     Тогда общее число устанавливаемых калориферов

     n’= F_д’/F_к=64,5/83,12 = 0,77 – принимаем один калорифер.

     где F_к=83,12 м² - площадь поверхности нагрева калорифера (7,табл.II.1).

     Действительная  площадь нагрева F_д=83,12 м²

     Невязка составляет:

 

      {(83,12*53,835*(100-(24,7-37)/2)-368311)/368311}*100%=28% 

     Данная  величина невязки удовлетворяет  условиям.

     Аэродинамическое  сопротивление калориферов, включенных параллельно по воздуху : ΔР_к = 115,47 Па (7, табл. II.7) Характеристика калориферов и схема обвязки представлена в графической части. 

     7.3 Подбор воздухозаборных решеток 

     Площадь воздухозаборных решеток определяется по формуле  

     

       

     Количество  решеток СТД 5.291размером 500х600: 

       

     Фактическая скорость, м/с: 

     

       

     Аэродинамическое  сопротивление решетки:

 

     

       

     где ξ_реш = 2 

     7.4 Подбор циклона для системы аспирации 

     Пыль, удаляемая от деревообрабатывающих станков имеет плотность ρ_п = 110 кг/м³, размер пыли d=100мкм, запыленность удаляемого воздуха С = ΣG_м/L 

     С= 1719,7/15590=11г/м³. 

     По  таблице 8.2 /3/ принимаем циклон типа ЦН-15. Оптимальная скорость воздуха v_о =3,5 м/с, определяется по таблице 8.3 /3/.

     Необходимая площадь сечения циклона 

     F =15590/(3600*3,5)=1,24 м². 

     Оптимальный диаметр циклона определяется по формуле: 

     D=1,13* √F/n, 

     где

     n=1 – число устанавливаемых циклонов. 

     D=1,13* √1,24/1=1,26 м. 

     Выбираем  циклон с D=1,4 м.

     Действительная  скорость воздуха в циклоне: 

     v_о ^д=1,27*15590/(3600*1*1,4²) = 2,8 м/с. 

     Действительная  скорость не превышает оптимальной  скорости более чем на 20%.

     Аэродинамическое  сопротивление циклона. 

     ΔР _ц= ξ*[(ρ* v_о ^*2)/2] . (9.3) 

     Гидравлическое  сопротивление циклона определяется следующим образом: 

     ξ =к₁*к₂* ξ₀ + Δξ₀ , (9.4) 

     где

     к₁=1 – коэффициент зависящий от диаметра циклона (Таблица 8.4 /3/);

     к₂=0,93 – коэффициент зависящий от запыленности удаляемого воздуха С = 11 г/м³ (Таблица 8.5 /3/);

     ξ₀ = 163- коэффициент местного сопротивления циклона ЦН-15 с выбросом воздуха в атмосферу (Таблица 8.3 /3/);

     Δξ₀ =0 – т.к. для установки принимается один циклон.

     Тогда 

     ξ = 1*0,93*163 = 152.

     ΔР _ц= 152*(1,2*2,8²)/2 = 715 Па. 

     По  графику рисунок 8.1 /3/ определяется медианный размер пыли, при эффективности очистки η = 50%, d₅₀=4 мкм.

     Фактическое значение, при реальных условиях, определяется по формуле: 

     d₅₀^д= 548,5* d₅₀*√(D^д * μ^д* v_о)/(ρ_п* v_о ^д) , (9.5) 

     где

     μ^д*=1,85*10^-5 Па*с – динамическая вязкость воздуха при t_у = 27 ^оС.

     Тогда 

     d₅₀^д = 548,5*4*√(1260*1,85*10^-5 *3,5)/(110*2,8) = 35 мкм 

     По  полученным значениям и по d = 100мкм определяем эффективность очистки данного циклона η ^д = 87 %.

     Таким образом подобран циклон ЦН-15-1260П.

 

      8. Воздушно-тепловая завеса  

     Воздушная завеса – устройство для предотвращения врывания воздуха через открытый проем.

     Воздушные завесы устраивают в отапливаемых зданиях  для обеспечения требуемой температуры  воздуха в рабочей зоне и на постоянных рабочих местах.

     В курсовом проекте мы конструируем завесу шиберного типа.

     Температура смеси воздуха, поступающего в помещение при работе завесы, принимается для работ средней тяжести 12ºС.

     Температура воздуха, подаваемого воздушно –  тепловой завесой, принимается не выше 70ºС

     Воздушно-тепловая завеса запроектирована с двусторонним выпуском воздуха. Воздушная струя  завесы направлена под углом 30º к  плоскости проема, оборудованного завесой. Высота воздуховыпуской щели принимается  равной высоте открытого проема, то есть в нашем случае на высоте 3 м Завеса компонуется центробежным вентилятором, калорифером, которые устанавливаются на полу. Воздух на завесу забирается на уровне всасывающего патрубка вентилятора. 

     8.1 Расчет воздушно-тепловой завесы 

     Определяется  расход воздуха, подаваемого завесой по формуле 

        

      коэффициент расхода проема при  работе завесы, ( 7, табл.7.2) - относительный расход, подаваемого завесой к расходу воздуха, проходящего в помещение, равен 0,6 ( 7, табл.7.2)

      - относительная площадь, равна  20 ( 7, табл.7.2)

     Значениям и соответствует коэффициент 0,32

      площадь проема(раздвижные ворота), м²,

     

      плотность, кг/м³ смеси воздуха, подаваемого завесой и наружного воздуха. принимается равной 12ºС (для категории работ IIa).  

       

      разность давления воздуха с двух сторон проема, Па. Для ориентировочных расчетов значение можно определить по следующей формуле 

        

      поправочный коэффициент на ветровое давление, учитывающий степень герметичности здания ( 7, табл.7.3) Для зданий без аэрационных проемов рекомендуемое значение

      тепловое давление(гравитационное), Па. 

       

      расчетная высота, от центра проема до нейтральной линии. Для зданий без аэрационных фонарей это значение принимается равным половине высоты проема(ворот).

 

       

      плотность наружного и соответственно внутреннего воздуха в зимний период , кг/м³. 

     

       

     Определим значение . 

      =4,135 Па  

      ветровое давление, Па, определяется по формуле  

       

      расчетный аэродинамический коэффициент, для наветренной стороны принимается  равным 0,8

      скорость ветра, м/с, для холодного периода равна 3 м/с

     Таким образом  

        

     Далее вычислим значение :

 

       

     Расход  воздуха, подаваемого завесой равен 

      22403,63  

     Теперь  определим температуру, с которой  воздух поступает в помещение  от тепловой завесы по формуле 

       

      отношение теплоты, теряемой с воздухом, уходящей через открытый проем наружу к тепловой мощности завесы, принимается по рисунку 7.3 (а) /7/ и принимается равным 0,07

     Таким образом, температура, с которой  воздух попадает в помещение от тепловой завесы равна 

       

     Определим тепловую мощность калориферов воздушно-тепловой завесы по формуле 

       

      -температура воздуха, забираемого для завесы, ºС, на уровне всасывающего отверстия вентилятора. Значение принимается равной , а именно 12ºС.