Автор работы: Пользователь скрыл имя, 31 Октября 2011 в 14:48, курсовая работа
Откосы насыпей под влиянием собственного веса стремятся принять более пологое очертание. Как правило, оползающий массив грунта смещается по криволинейной поверхности, которую для практических целей можно принимать за круглоцилиндрическую поверхность скольжения (КЦПС). При проектировании насыпей автомобильных дорог для определения местоположения центров наиболее опасных КЦПС пользуются методом Фаллениуса.
Исходные данные к курсовой работе…………………………………..3
Обеспечение общей устойчивости откосной части насыпи………….5
Проверка общей устойчивости откосной части насыпи……………...5
Расчет параметров армирования откосной части насыпи геотекстильным материалом…………………………………………………...8
3. Обеспечение устойчивости основания насыпи…………………………....11
3.1. Определение продолжительности завершения интенсивной части осадки насыпи. ……………………………………………………………..…..11
3.2. Проверка устойчивости слабого основания насыпи…………………….12
Список используемой литературы…………………………………………….15
Вывод.
Так как
=1,19 <
=1,46, откосная
часть насыпи не устойчива.
При R = 9,0 м длина дуги КЦПС будет равна:
Таблица 2. 2.
| № элемента | xi | hi | yi | li | γi | Pi | Pi*xi | Pi*yi |
| 1 | -0,75 | 0,75 | 9,00 | 1,45 | 20,11 | 21,87 | -16,40 | 196,83 |
| 2 | 1,00 | 2,10 | 8,95 | 1,45 | 20,11 | 61,23 | 61,23 | 548,05 |
| 3 | 2,45 | 3,35 | 8,75 | 1,45 | 20,11 | 97,68 | 239,33 | 854,74 |
| 4 | 3,90 | 4,30 | 8,15 | 1,45 | 20,11 | 125,39 | 489,00 | 1021,89 |
| 5 | 5,35 | 4,20 | 7,40 | 1,45 | 20,11 | 122,47 | 655,21 | 906,28 |
| 6 | 6,80 | 2,85 | 6,05 | 1,45 | 20,11 | 83,10 | 565,11 | 502,78 |
| 7 | 8,00 | 1,10 | 4,30 | 1,00 | 20,11 | 22,12 | 176,97 | 95,12 |
| Сумма | 2170,46 | 4125,69 |
Вывод. Так как =1,11< =1,46, откосная часть насыпи не устойчива.
При R = 9,7 м длина дуги КЦПС будет равна:
Таблица 2. 3.
| № элемента | xi | hi | yi | li | γi | Pi | Pi*xi | Pi*yi |
| 1 | 0,75 | 0,65 | 9,70 | 1,45 | 20,11 | 18,95 | 14,22 | 183,85 |
| 2 | 2,20 | 1,90 | 9,40 | 1,45 | 20,11 | 55,40 | 121,89 | 520,79 |
| 3 | 3,65 | 2,85 | 9,00 | 1,45 | 20,11 | 83,10 | 303,33 | 747,94 |
| 4 | 5,10 | 3,60 | 8,20 | 1,45 | 20,11 | 104,97 | 535,37 | 860,79 |
| 5 | 6,55 | 3,30 | 7,20 | 1,45 | 20,11 | 96,23 | 630,28 | 692,83 |
| 6 | 8,00 | 1,50 | 5,40 | 1,45 | 20,11 | 43,74 | 349,91 | 236,19 |
| Сумма | 1955,00 | 3242,39 |
Вывод. Так как =1,071< =1,46, откосная часть насыпи не устойчива.
При R = 10,5 м длина дуги КЦПС будет равна:
Таблица 2.4.
| № элемента | xi | hi | yi | li | γi | Pi | Pi*xi | Pi*yi |
| 1 | 2,00 | 0,50 | 10,30 | 1,45 | 20,11 | 14,58 | 29,16 | 150,17 |
| 2 | 3,45 | 1,60 | 9,90 | 1,45 | 20,11 | 46,66 | 160,96 | 461,89 |
| 3 | 4,90 | 2,40 | 9,30 | 1,45 | 20,11 | 69,98 | 342,92 | 650,84 |
| 4 | 6,35 | 2,90 | 8,30 | 1,45 | 20,11 | 84,56 | 536,97 | 701,87 |
| 5 | 7,80 | 2,40 | 7,00 | 1,45 | 20,11 | 69,98 | 545,87 | 489,88 |
| 6 | 8,90 | 0,80 | 5,50 | 0,80 | 20,11 | 12,87 | 114,55 | 70,79 |
| Сумма | 1730,42 | 2525,43 |
Вывод. Так как =1,072< =1,46, откосная часть насыпи не устойчива.
Наименьший
коэффициент устойчивости откосной
части насыпи получен при радиусе
R = 9,7 м. Эта КЦПС соответственно считается
наиболее опасной. Так как устойчивость
откосной части насыпи не обеспечена,
принимается решение об армировании откосной
части насыпи.
2.2. Расчет параметров армирования откосной части насыпи
геотекстильным материалом.
Армирование откосной части насыпи позволяет обеспечить общую устойчивость. Геотекстильными материалами (ГМ) называют рулонные водопроницаемые преимущественно синтетические текстильные материалы, предназначенные для различного применения в земляных сооружениях.
В курсовой работе предлагается использовать геотекстильный материал дорнит с минимальной прочностью на растяжение = 70 Н/см и толщиной = 4 мм.
В процессе расчета определяют положение центра КЦПС и разбивают сползающую часть массива на призмы.
Для армирования ГМ откосной части насыпи должны быть рассчитаны следующие параметры:
Расчет этих параметров основан на методике ВСН 49-86. Расчет числа армирующих прослоек выполняется по формуле
,
где ; – предельное значение растягивающих напряжений в грунте, кПа; – допустимое значение растягивающего напряжения для прослойки ГМ, кПа; – толщина прослойки ГМ ( = 4 мм).
– требуемый коэффициент устойчивости откоса.
Выполняем расчет необходимого числа прослоек ГМ.
Предельное растягивающее напряжение грунта находим по формуле
где значение , при = 18° составляет 0,915.
Значение допустимого растягивающего напряжения для ГМ определяем по формуле:
МПа £
= 10,7 МПа.
Так как условие выполняется, принимаем МПа.
Расчет момента сдвигающих сил приведен в табл. 2. 5.
Таблица 2.5.
| № элемента | ||||||
| 1 | 0,75 | 0,08 | 0,9970 | 0,0060 | 18,95 | 0,23 |
| 2 | 2,20 | 0,23 | 0,9739 | 0,0514 | 55,40 | 5,57 |
| 3 | 3,65 | 0,38 | 0,9265 | 0,1416 | 83,10 | 22,20 |
| 4 | 5,10 | 0,53 | 0,8506 | 0,2764 | 104,97 | 52,69 |
| 5 | 6,55 | 0,68 | 0,7376 | 0,4560 | 96,23 | 77,10 |
| 6 | 8,00 | 0,82 | 0,5655 | 0,6802 | 43,74 | 51,53 |
| Сумма | 209,31 |
Определяем
число необходимых прослоек ГМ при
требуемой величине коэффициента устойчивости
откоса
= 1,46.
Принимаем 4 прослойки.
Длину заделки ГМ в тело насыпи определим по формуле:
Информация о работе Обеспечение устойчивости дорожной насыпи