Механизм насоса с качающейся кулисой

 

 

Министерство  образования Республики Беларусь

МОГИЛЕВСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ  УНИВЕРСИТЕТ ПРОДОВОЛЬСТВИЯ

КАФЕДРА «Прикладная механика»

 

 

 

 

 

 

КУРСОВОЙ ПРОЕКТ

По дисциплине «Теория механизмов и машин»

Тема  проекта «Механизм насоса с качающейся кулисой»

 

 

 

 

 

Исполнитель:                                                                ст. гр. НТ-092

 Сербаев  Р.

 

 

 

 

Руководитель:                                                              ассистент

Евдокимов А.В.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Могилев 2011 

Министерство  образования Республики Беларусь

МОГИЛЕВСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ  УНИВЕРСИТЕТ ПРОДОВОЛЬСТВИЯ

КАФЕДРА «Прикладная механика»

 

 

 

 

 

 

ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА

К курсовому проекту по дисциплине «Теория механизмов и машин»

Тема  проекта: «Механизм насоса с качающейся кулисой»

 

 

 

 

 

Исполнитель:                                                            ст. гр. НТ-092

 Сербаев  Р.

 

 

 

 

Руководитель:                                                           ст. преподаватель

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Могилев 2011

 

Содержание:

Введение

1. Динамический синтез рычажного механизма по коэффициенту неравномерности хода машины.
1. Исходные данные для проектирования……………..……………………с.6
2. Задачи синтеза рычажных механизмов………………..…………………с.7
3. Структурный анализ рычажного механизма………………..…………...с.9
4. Метрический синтез рычажного механизма…….…………………….…с.12
5. Построение 12 планов положения механизма…………………………...с.14
6. Построение 12 повернутых планов скоростей.………………………….с.15
7. Описание динамической модели машинного агрегата………………….с.17
8. Определение приведенных сил и моментов сопротивления……….……с.18
9. Построение графика ………………………………..…………с.19
10. Построение графиков работы сил сопротивления и работы движущих сил ……………………………….…………….  …………  с.20
11. Построение графика ………………….………………………с.21
12. Построение графика приращенной кинетической энергии …с.22
13. Определение приведенного момента инерции ………………………..с.23
14. Построение графика ………………………………………….…с.25
15. Построение графика кривой Виттенбауэра……………….…с.26
16. Определение избыточной работы механизма и момента инерции маховика…………………………………………………………………………………..…с.28
17. Выбор положения максимальной нагрузки по графику …….с.29

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Введение

 

Механизм насоса с качающейся кулисой применяется в нефтедобывающей промышленности и предназначен для откачки жидкости с нефтяных  скважин. Может применяться также для перекачивания жидкости.

Подача жидкости регулируется автоматически  за счет кулачкового механизма 6.

Поршень 4 получает возвратно-поступательное движение в цилиндре от электродвигателя 8 через планетарный редуктор 9 и  шарнирно-стержневой механизм О₁АО₂С.

При движении поршня вверх осуществляется рабочий ход, а при движении поршня вниз – холостой.

При рабочем ходе на поршень 4 действует  постоянная по величине сила полезного  сопротивления.

Механизм с качающейся кулисой  – одностороннего действия.

Кулачок 6 получает вращения посредством  зубчатой передачи Z₅-Z₆.

 

Рисунок 1- Кинематическая схема механизма

 

Рисунок 2 - Схема привода станка

 

1 Динамический синтез рычажного механизма

 

1.1 Исходные данные для проектирования.

 

Табдица 1 - Размеры звеньев 

 

 

 

1.2 Задачи динамического синтеза рычажных механизмов

При динамическом синтезе рычажных механизмов стоят  две задачи: метрический синтез недостающих  размеров звеньев и вторая задача проектирование маховика, который необходимо установить на входном звене рычажного  механизма с целью уменьшения колебаний угловой скорости входного звена.

Колебания угловой скорости вызывают динамическое давление в кинематических парах, могут  вызвать упругие колебания звеньев, ухудшают условия протекания технологического процесса. Неравномерность хода машины и неравномерность движения главного вала оценивается коэффициентом неравномерности хода машины [1, с. 377].

(1)

    _где - коэффициент неравномерности хода машины;

- максимальная угловая  скорость в цикле;

- минимальная угловая  скорость в цикле;

- среднее  значение угловой скорости.

Колебания угловой скорости обуславливается  двумя причинами:

а) несовпадение законов изменения приведенных  движущих сил и сил сопротивления.

б) изменяемость приведенного момента.

Применением маховых колес решается задача регулирования  непериодических колебаний угловых  скоростей.

Подобранный маховик (колес) должен аккумулировать приращение кинетической энергии, когда  работа движущих сил больше сил сопротивления (А_дв>А_с) и отдавать кинетическую энергию при (А_дв<А_с).

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Рисунок 3 - Колебания угловой скорости

 

По коэффициенту необходимо спроектировать маховик, который уменьшит колебания угловой скорости до некоторых допускаемых переделов. Маховик в рабочей машине устанавливается на одном валу с кривошипом. Когда работа движущих сил больше работы сил сопротивления маховик аккумулирует кинетическую энергию, а когда работа сил сопротивления больше работы движущих сил маховик отдает накопленную энергию.

 

1.3 Структурный анализ механизма

 

Механизмом называется такая кинематическая цепь, в которой при заданном движении одного или нескольких звеньев относительно любого из них все остальные звенья совершают однозначно определяемые движения.

Звено – одно тело или несколько  тел жестко соединенных между  собой.

Кинематическая пара – соединение 2-xзвеньев допускающее их относительное движение.

Изобразим на схематически механизм и обозначим  на схеме звенья и кинематические пары.

 

 

 

Рисунок 4 - Схема механизма

 

Данный механизм является плоским. Плоскими называются кинематические цепи, точки звеньев которых описывают  траектории в одной плоскости, или  в параллельных плоскостях.

Так как механизм плоский, то число  степеней свобод определяем по формуле  Чебышева [1, с. 28]:

W=3n-2p₅-p₄,      (2)

где n=5 – число подвижных звеньев;

      p₅=7 – число одноподвижных звеньев;

          p₄=0 – число двухподвижных звеньев.

w=3·5-2·7-1·0=1

Степень свободы равна единице, следовательно, механизм имеет одно входящее звено.

Строим заменяющую схему механизма, для чего:

• ползуны, кулисные камни заменяем рычагами
• поступательные пары заменим вращательными
• звенья, соединенные с тремя другими изобразим в виде треугольного контура.

 

 

Рисунок 5 - Заменяющая схема механизма

Разобьем механизм на структурные  группы, запишем структурную формулу  механизма и определим его  класс и порядок:

I(0;1),II(2;3),II(4;5)=II₂ (механизм 2 класса, 2 порядка)

Рассмотрим каждую структурную  группу в отдельности, определив  степень свободы для каждой из них:

 

Рисунок 5 – Структурные группы механизма

 

1.4 Метрический синтез рычажного механизма

 

Задачей метрического синтеза является определение недостающих размеров звеньев. В данной работе за основное условие принимаем ход выходного звена. В качестве дополнительных условий:

а) условие  существования кривошипа,

б) ограничение  угла давления,

в) обеспечение  заданной производительности механизма.

Недостающие размеры звеньев механизма  определяем исходя из крайних (мертвых) положений механизма.

 

 

Рисунок 6 - Крайние положения механизма

 

Кинематическое исследование рычажного  механизма проводим для 12 положений. За нулевое положение принимаем  крайнее положение, с которого начинается рабочий ход. Крайним называется такое положение механизма, из которого входное звено может двигаться только в одном направлении.

По условию задачи задано: H=220мм, O₂O₁=485мм, K=1,65

Необходимо определить O₂C, O₂A, O₁A

1. Определим угол размаха кулисы

(3)

где k=1,65 по условию задачи.

 

1. Определим длину кривошипа.

O₁A₁=O₂O₁tg22^˚=182 мм.

2. Определим О₂С

О₂С=294мм

Определим АO₂

 

Выберем масштабный коэффициент µ_S=0,004м/мм,

 

1.5 Построение 12 планов положения механизма

 

Построение ведется методом  засечек. В первую очередь выстраиваем  крайнее положение механизма. Затем  кривошипную окружность делим на 12 равных частей и для каждого  положения кривошипа вычерчиваем  механизм в порядке подсоединения  структурных групп методом засечек, причем все звенья механизма вычерчивают в порядке подсоединения структурной группы. За начало отсчета планом берется мертвое положение после которого начинается рабочий ход.

 

1.6 Построение 12 повернутых планов скоростей

Планом скоростей называется плоский пучок, лучи которого изображают абсолютные скорости точек звена, а отрезки соединяющие концы этих лучей изображают относительные скорости между отдельными точками звена.

Планом скоростей механизма называется совокупность планов скоростей отдельных звеньев механизма с одним общим полюсом.

Построение планов скоростей начинаем с входного звена в порядке  подсоединения структурных групп.

План скоростей необходим:

- для определения скоростей  точек;

- для определения угловых скоростей точек;

- для использования в качестве  рычагов Жуковского для определения  приведенной силы сопротивления;

В связи с этим планы скоростей  стоим повернутыми на 90⁰.

                                                                   _{,                                                    (4)}

_где  - длина звена АО₁ (действительная), м;

           - угловая скорость входного звена (кривошипа), об/мин

                                                                                                               ₍₅₎

_где - постоянная равная 3,14;

          - частота вращения кривошипа, об/мин

  (рад/с)

V_A=20,5*0,182.=3,7 м/с

Выбираем масштабный коэффициент:

 

Для определения других скоростей  точек составляем системы уравнений:

υ_А3=υ_А+υ_А3А1

                                                      υ_А3=υ_О2+υ_А3О2                                                                             (6)

υ_С5=υ_С3+υ_С5С3

                                                       υ_С5=υ_E+υ_С5E

 

 

 

 

 

 

 

Таблица 2 - Скорости точек звеньев  и угловые скорости звеньев

скорости                          № положения	1	2	3	4	5	6	7'	8	9	10	11	12	13
[Pva1], мм	46.25
Va1 м/c	3.7
[Pva3], мм	0	21.3	59.1	48.1	46	40.8	29	10.7	0	23.53	38.3	45.17	25.7
Va3 м/c	0	1.7	4.73	3.8	3.68	3.2	2.3	0.86	0	1.1	3.1	3.6	2
[Pvс3]мм	0	11.3	26.9	19.8	18.8	17.6	14.2	6.3	0	17.2	32.9	40	20.4
Vс3 м/c	0	0.9	2.1	1.6	1.5	1.4	1.1	0.5	0	1.4	2.6	3.2	1.6
[Pvс5]мм	0	11.7	27.6	19.9	18.7	17.8	14.8	6.7	0	12	33.7	40.13	21.5
Vс5 м/c	0	0.94	2.2	1.6	1.5	1.4	1.2	0.54	0	1	2.7	3.2	1.72
[Pva3a1]мм	0	41.05	36.8	13.4	4.7	21.6	35.9	45	0	44.27	22	10.3	38.4
Va3a1 м/c	0	3.28	3.28	1.1	0.38	1.7	2.88	3.6	0	3.5	2.1	0.8	3
[Pvc5c3]	0	3.88	6.3	2	0.71	3.1	4.3	2.4	46.25	6.11	7	3.3	6.6
Vc5c3м/c	0	0.31	0.5	0.16	0.0527	0.248	0.3	0.19	3.7	0.5	0.7	0.8	0.5
[Pvs3']мм	0	10.5	32.1	24.1	22.9	21.3	16.7	7.1	0	9.6	39.2	48.8	23.6
Vs3' м/c	0	0.86	25.1	1.9	1.8	1.7	1.3	0.57	0	16	3.1	3.9	1.9
[Pvs3'']мм	0	5.8	14	10.7	10.1	9.5	7.3	3.1	0	8.6	17.6	21.6	10.4
Vs3'' м/c	0	0.46	1.1	0.85	0.8	7.5	0.6	0.25	0	0.69	1.5	1.7	0.8
[Pvd]мм	0	11.57	28.1	2.3	20.2	37.5	14.7	6.2	0	17.2	33.25	43.3	21
Vdм/c	0	0.92	2.2	0.43	1.6	1.5	1.2	0.5	0	1.4	2.82	3.5	1.7
[Pvb]мм	0	25	64.2	48.3	45.8	42.5	33.35	14.2	0	39.2	78.3	97.5	43.4
Vb м/c	0	2	5.2	3.87	3.6	3.4	2.7	1.1	0	0.78	6.3	7.8	3.7
W1, c-1	20
W3, c-1	0	3.15	7.7	5.8	5.5	5.1	4	1.7	0	4.7	9.4	11.8	5.7