Финансовые отношения

Автор работы: Пользователь скрыл имя, 23 Января 2012 в 21:14, реферат

Краткое описание

В химической и смежной с ней отраслях промышленности жидкие смеси, концентрирование которых осуществляется выпариванием, отличаются большим разнообразием как физических параметров (вязкость, плотность, температура кипения, величина критического теплового потока и др.), так и других характеристик (кристаллизующиеся, пенящиеся, нетермостойкие растворы и др.). Свойства смесей определяют основные требования к условиям проведения процесса (вакуум-выпаривание, прямо- и противоточные, одно- и многокорпусные выпарные установки), а также конструкциям выпарных аппаратов.

Содержание работы

Реферат…………………………………………………………………………………...3
Введение………………………………………………………………………………….4
1. Основные условные обозначения …………………………………………………...5
2 Принципиальная схема установки и её описание…………………………………...6
3. Определение поверхности теплопередачи выпарного аппарата…………………..8
3.1.Первое приближение………………………………………………………………...8
3.1.1. Концентрации упариваемого раствора…………………………………………..8
3.1.2. Температуры кипения растворов………………………………………………...9
3.1.3. Полезная разность температур…………………………………………………..12
3.1.4. Определение тепловых нагрузок………………………………………………..13
3.1.5. Выбор конструкционного материала…………………………………………...14
3.1.6. Расчет коэффициентов теплопередачи………………………………………....14
3.1.7. Распределение полезной разности температур………………………………...23
3.1.8 Повторный расчет коэффициентов теплопередачи ………………………..…..24
3.1.9. Распределение полезной разности температур. ………………………..…..….31
3.2.Второе приближение……………………………………………………………….32
3.2.1. Уточненный расчет поверхности теплопередачи……………………………...32
3.2.1.1. Расчет тепловых нагрузок……………………………………………………..33
3.2.1.2. Расчет коэффициентов теплопередачи……………………………………….33
3.2.1.3 Распределение полезной разности температур……………………………….42
3.2.1.4. Расчет поверхности теплопередачи выпарных аппаратов…………………..42
4. Определение толщины тепловой изоляции……… ………………………………..43
5. Расчет барометрического конденсатора……………………………………………44
5.1. Расход охлаждающей воды………………………………………………………..44
5.2. Диаметр конденсатора……………………………………………………………..45
5.3. Высота барометрической трубы…………………………………………………..45
5.4. Расчет производительности вакуум-насоса……………………………………....46
6. Тепловой расчет……………………………………………………………………...47
6.1. Расчет теплообменника-подогревателя…………………………………………..47
7. Мероприятия по технике безопасности…………………………………………….49
Список литературы………………………

Содержимое работы - 1 файл

Курсовик по ПАХТ.DOC

— 808.50 Кб (Скачать файл)

Pr=c/l=0,298×10-3×4210/0,681=1,84

Nu=0,023× Re0,8× Pr0,4=0,023×20243,6×1,28=594,2

a2=594,2×0,681/0,034=11901,5 Вт/(м2× К)

       Проверим правильность первого приближения по равенству удельных тепловых нагрузок :

qI = a1×Dt =5412,4×10=54124 Вт/м2

qII = a2×Dt2 = 11901,5×19,63=233626 Вт/м2

Как видим qI¹ qII.

      Для второго приближения примем Dt1 = 18 град.

      Пренебрегая изменением физических свойств конденсата при изменении температуры на 18.0 град, рассчитаем a1 по соотношению

            a1=     

=4495,16 Вт/(м2×К) 
 

Получаем :

                                                tпл=132,9-10=122,9 0 С

                                                      Dtст = 24,3град

Dt2 = 45,83 – 24,3 - 18 = 3,53град

tср =87,07+1,8=88,8 град

                                      Re=V×d×r/m=2,2×0,034×968/0,335×10-3=216138,5

                                      Pr=c/l=0,335×10-3×4190/0,678=2,07

                                       Nu=0,023× Re0,8× Pr0,4=0,023×18526,17×1,34=570,98

a2 =57098×0,678/0,034=11386 Вт/ м2×к

qI =  80912,9 Вт/м2

qII = 40192,6 Вт/м2

Как видно qI¹ qII.

      Для расчета третьего приближения построим графическую зависимость удельной тепловой нагрузки от разности температур между паром и стенкой в первом корпусе(см. рис. 4) и определяем  Dt1

                

Рисунок 4- График зависимости тепловой нагрузки от разности температур

 Получаем: Dt1=16 град

                      Тогда:

a1=

= 4812,4 Вт/(м2×К)

tлл =132,9-8,0=124,9 град

Dtст = 23,1 град

Dt2 =6,73 град

tср  =90,4 град

qI =76998,4 Вт/м2

qII = 76627,8 Вт/м2

qI= qII

      Расхождение между тепловыми нагрузками не превышает 3 % , расчет коэффициентов a1 и a2 на этом заканчиваем.

      Находим К3 :

К3 = 1/ (1/ 4812,4+ 3×10-4 + 1/ 11386) = 1672,2 Вт/ (м2×К). 

      3.1.7. Распределение полезной разности температур. 

      Полезные  разности температур в корпусах установки  находим из условия равенства их поверхностей теплопередачи :

где Dtп j , Q j , K j - соответственно полезная разность температур, тепловая нагрузка, коэффициент теплопередачи для j - го корпуса.

                       S Δtп  =7,42+20,22+5,83=73,47 град

      Подставив численные значения, получим :

Δtп1

21,84 град

Δtп2= 9,58×2,4=23 град.

Δtп3= 9,58×2,99=28,69рад.

Проверим общую  полезную разность температур установки :

SDtп = 21,84+23+28,69= 73,47 град.

      Теперь  рассчитаем поверхность теплопередачи выпарных аппаратов :

F = Q / ( K×Dtп ).

  F1 =4670,75×103 / (2049,2·21,84) = 104 м2

F2 = 4494,21×103 /(1869,2· 23) =104 м2

   F3 = 4993,53×103 /(1672,2 · 28,63) = 104 м2

      Найденные значения мало отличаются от ориентировочно определенной ранее поверхности Fор. Поэтому в последующих приближениях нет необходимости вносить коррективы на изменение конструктивных размеров аппарата (высоты, диаметра и числа труб). Сравнение распределенных из условий равенства поверхностей теплопередачи и предварительно рассчитанных значений полезных разностей температур Dtп подставлено ниже : 
 

  Корпус 1  Корпус 2  Корпус 3
Распределенные  в 1-м приближении зна-чения Dtп град. 21,84 23      28,63
Предварительно  рассчитанные значения Dtп град. 7,42 20,22 45,83
 

3.1.8 Повторный расчет коэффициентов теплопередачи

                                                            I корпус

      Расчет  ведут методом последовательных приближений. В первом приближении  примем Dt1 = 2 град.

tпл = 168,6 0 С

a1 == 8228,7 Вт/(м2× К)

Для установившегося процесса передачи тепла справедливо уравнение: 

      q = a1Dt1 = Dtст / (S d / l) = a2×Dt2

где q - удельная тепловая нагрузка, Вт / м2 ;

      Dtст - перепад температуры на стенке, град. ;

      Dt2 - разность между температурой стенки со стороны раствора и температурой  кипения раствора, град.

      Отсюда

      Dtср = a1×Dt1×Sd /l = 162,18+7,42= 669,6 град.

      Тогда

      Dt2 = Dtп1 - Dtст - Dt1 = 21,84 – 5 – 2= 14,84 град.

      Коэффициент теплоотдачи от стенки к кипящему раствору для пузырькового кипения в вертикальных кипятильных трубах при условии принудительной циркуляции раствора равен:

a2 =Nu×l/dвн      

Re=V×d×r/m=2,2×0,034×897/0,163×10-3=411629,4

Pr=c/l=0,163×10-3×4400/0,679=1,06

Nu=0,023× Re0,8× Pr0,4=0,023×31017,4×1,024=730,5

a2=730,5×0,679/0,034=14588,9 Вт/(м2× К)

       Проверим правильность первого приближения по равенству удельных тепловых нагрузок :

qI = 16457,4 Вт/м2

qII = 216500 Вт/м2

Как видим qI¹ qII.

      Для второго приближения примем Dt1 = 5 град.

      Пренебрегая изменением физических свойств конденсата при изменении температуры на 5.0 град, рассчитаем a1 по соотношению

a1=

=6544Вт/(м2×К)

Получаем :

                                                tпл=169,6-2,5=167,1 0 С

Dtст = 9,8 град

Dt2 = 21,84 – 9,8 - 5 = 7,04 град

tср =162,18+3,52=165,7 град

                                          Re=V×d×r/m=2,2×0,034×902/0,170×10-3=396880

                                          Pr=c/l=0,170×10-3×4380/0,680=1,1

                                          Nu=0,023× Re0,8× Pr0,4=0,023×30125×1,04=719,8

a2 =719,8× 0,680/0,034=14396 Вт/ м2×к

Информация о работе Финансовые отношения