Финансовые отношения

Автор работы: Пользователь скрыл имя, 23 Января 2012 в 21:14, реферат

Краткое описание

В химической и смежной с ней отраслях промышленности жидкие смеси, концентрирование которых осуществляется выпариванием, отличаются большим разнообразием как физических параметров (вязкость, плотность, температура кипения, величина критического теплового потока и др.), так и других характеристик (кристаллизующиеся, пенящиеся, нетермостойкие растворы и др.). Свойства смесей определяют основные требования к условиям проведения процесса (вакуум-выпаривание, прямо- и противоточные, одно- и многокорпусные выпарные установки), а также конструкциям выпарных аппаратов.

Содержание работы

Реферат…………………………………………………………………………………...3
Введение………………………………………………………………………………….4
1. Основные условные обозначения …………………………………………………...5
2 Принципиальная схема установки и её описание…………………………………...6
3. Определение поверхности теплопередачи выпарного аппарата…………………..8
3.1.Первое приближение………………………………………………………………...8
3.1.1. Концентрации упариваемого раствора…………………………………………..8
3.1.2. Температуры кипения растворов………………………………………………...9
3.1.3. Полезная разность температур…………………………………………………..12
3.1.4. Определение тепловых нагрузок………………………………………………..13
3.1.5. Выбор конструкционного материала…………………………………………...14
3.1.6. Расчет коэффициентов теплопередачи………………………………………....14
3.1.7. Распределение полезной разности температур………………………………...23
3.1.8 Повторный расчет коэффициентов теплопередачи ………………………..…..24
3.1.9. Распределение полезной разности температур. ………………………..…..….31
3.2.Второе приближение……………………………………………………………….32
3.2.1. Уточненный расчет поверхности теплопередачи……………………………...32
3.2.1.1. Расчет тепловых нагрузок……………………………………………………..33
3.2.1.2. Расчет коэффициентов теплопередачи……………………………………….33
3.2.1.3 Распределение полезной разности температур……………………………….42
3.2.1.4. Расчет поверхности теплопередачи выпарных аппаратов…………………..42
4. Определение толщины тепловой изоляции……… ………………………………..43
5. Расчет барометрического конденсатора……………………………………………44
5.1. Расход охлаждающей воды………………………………………………………..44
5.2. Диаметр конденсатора……………………………………………………………..45
5.3. Высота барометрической трубы…………………………………………………..45
5.4. Расчет производительности вакуум-насоса……………………………………....46
6. Тепловой расчет……………………………………………………………………...47
6.1. Расчет теплообменника-подогревателя…………………………………………..47
7. Мероприятия по технике безопасности…………………………………………….49
Список литературы………………………

Содержимое работы - 1 файл

Курсовик по ПАХТ.DOC

— 808.50 Кб (Скачать файл)
er">Далее рассчитывают концентрации раствора в корпусах :

х1 = Gн×хн / (Gн - w1) = 8,33·0,1/ (8,33 – 1,85) = 0,13 или 13%

х2 = Gн×хн / (Gн - w1 - w2) = 8,33·0,1/ (8,33 – 1,85 -2,04) = 0,19 или  19%

х3= Gн×хн / (Gн - w1 - w2 - w3) = 8,33·0,1/ (8,33 –1,85-2,04-2,22) = 0,38 или 38 %

Концентрация  раствора в последнем корпусе  х3 соответствует заданной концентрации упаренного раствора хк. 

      3.1.2 Температуры кипения растворов. 

      Общий перепад давления в установке  равен :

1мм.рт.ст.=133,325 Па

133,325-80=53,325 Па=0,05 МПа

DРОБ  Г1 - РБК  = 1-0,05= 0,95 МПа

  В первом приближении общий перепад давлений распределяют между  корпусами поровну. Тогда давления греющих паров в корпусах ( в МПа ) равны :

РГ1  = 1 МПа

РГ2  Г1 - DРОБ  / 3 =1  - 0,95 / 3 = 0,68МПа

                               РГ3  Г2 - DРОБ  / 3 = 0,68-0,95 / 3 =0,36 МПа

                               Давление пара в барометрическом конденсаторе :

РБК  Г3 - DРОБ  / 3=0,36 -0,95  / 3 = 0,05МПа

что соответствует  заданному значению РБК .

      По  давлениям паров находим их температуры и энтальпии :

    Таблица1-Температуры  греющих паров

    Давление ,  МПа Температура , 0 C Энтальпия , кДж / кг
    РГ1 = 1 tГ1 =179,8 I1 = 2784,2
    РГ2 = 0,68 tГ2 = 163,77 I2 = 2768,93
    РГ3  = 0,36 tГ3 = 133,57 I3 = 2739,38
    РБК  = 0,05 tБК = 81,36 IБК = 2642,8
 

      При определении температуры кипения  растворов в аппаратах исходят  из следующих допущений. Распределение концентраций раствора в выпарном аппарате с интенсивной циркуляцией практически соответствует модели идеального перемешивания. Поэтому концентрацию кипящего раствора принимают равной конечной в данном корпусе и, следовательно, температуру кипения раствора определяют при конечной концентрации.

      Изменение температуры кипения по высоте кипятильных  труб происходит в следствии изменения гидростатического давления столба жидкости. Температуру кипения раствора в корпусе принимают соответствующей температуре кипения в среднем слое  жидкости. Таким образом, температура кипения раствора в корпусе отличается от температуры греющего пара в последующем корпусе на сумму температурных потерь SD от температурной ( DI ) , гидростатической ( DII ) и гидродинамической ( DIII ) депрессий :

SD DI + DII + D III

      Гидродинамическая депрессия обусловлена потерей  давления пара на преодоление гидравлических сопротивлений трубопроводов при переходе из корпуса в корпус. Обычно в расчетах принимают DIII = 1.0 - 1.5 град. на корпус. Примем  DIII = 1 град.  Тогда температуры вторичных паров в корпусах (в 0 С) равны :

tВП1 = tГ2 + D1III  =163,77+ 1,0 = 164,77

tВП2 = tГ3 + D2III  = 133,57 + 1,0 = 134,57

tВП3 = tГ4+ D3III  = 81,36 + 1,0 =82,36

 

Сумма гидродинамических  депрессий :

SDIII = D1III + D2III + D3III = 1 + 1 + 1= 3 0 C.

      По  температурам вторичных паров определяем их давление и энтальпию. Они равны  соответственно :

    Температура , 0 C Давление ,  МПа Энтальпия , кДж / кг
    t ВП1 =164,77 РВП1 = 0,7015 I ВП 1 =
    t ВП2 = 134,57 РВП2 = 0,3094 I ВП 2 =
    t ВП3 = 82,36 РВП3  = 0,05 I ВП 3 =

Гидростатическая  депрессия обусловлена разностью  давлений в среднем слое  кипящего раствора и на его поверхности. Давление в среднем слое кипящего раствора Рср каждого корпуса определяется по уравнению

Рсрвп+ρgН(1-ε)/2

где Н-высота кипятильных труб в аппарате, м; ρ-плотность кипящего раствора, кг/м3;

ε-поронаполнение, м3 3.

      Для выбора значения Н необходимо оринтеровочно оценить поверхность  теплопередачи выпарного аппарата Fор. При кипении водных растворов можно принять удельную тепловую нагрузку аппаратов с принудительной циркуляцией q=40000-80000 Вт/м2. Примем q=40000 Вт/м2. Тогда поверхность теплопередачи первого корпуса оринтеровочно равна:

                                      Fор=Q/q=(ω1r1)/q=     ·     ·1000/40000= м2  

r1- теплота парообразования вторичного пара,Дж/кг

Примем высоту кипятильных труб Н= 5м при диаметре dп=38мм и толщине стенки δст=2 мм.

При пузырьковом  режиме кипения паронаполнение составляет  ε=0,4-0,6. Примем   ε=0,5. Плотность водного раствора К2СО3 ,   при соответствующих концентрациях в корпусах равна:

       ρ1= 1120 кг/м3;   ρ2= 1180 кг/м3 ;   ρ3= 1283,3 кг/м3 .

При определение  плотности раствора пренебрегаем изменением её с повышением температуры ввиду малого значения коэффициента объёмного расширения и оринтеровочно принятого значения паронаполнения.

Давление в  среднем слое кипятильных труб корпусов (в Па) равны:

            Рср1вп1+ρgН(1-ε)/2= 701500+5·1120· 9,81·(1-0,5)/2= 715234 Па=0,7152МПа                                  

                  Рср2вп2+ρgН(1-ε)/2= 309400 +5·1180· 9,81· (1-0,5)/2= 323869 Па=0,3239 МПа

                  Рср3вп3+ρgН(1-ε)/2= 50000+5·1283,3·9,81· (1-0,5)/2= 65736,5 Па=0,0657 МПа 
 
 
 

Этим давлениям  соответствуют температуры кипения и теплоты испарения воды:

Давление, МПа  Температура , 0 C Теплота парообразования, кДж/кг
Pср1 = 0,7152 МПа
    tср1 = 165,8 0 C
      rвп1= 2070  кДж/кг
Pср2 = 0,3239 МПа
    tср2 = 135,9 0 C
      rвп2= 2180 кДж/кг
Pср3 = 0,0657МПа
    tср3 = 85,77  0 C
      rвп3= 2303  кДж/кг

Определим гидростатическую депрессию по корпусам (в 0 C):

                                    D1II=tср1-tвп1=165,8-164,77=1,03

                                    D2II=tср2-tвп2=135,9-134,57=1,33

                                    D3II=tср3-tвп3=85,77-82,36=3,41

                                    Сумма гидростатических депрессий

                               ΣDII=D1II+D2II+D3II=1,03+1,33+3,41=5,77 0 C

Температурную депрессию определим по уравнению

                                       DI=1,62·0,01·DIатм ·Т2/rвп

где Т-температура  паров в среднем слое кипятильных труб, К;  DIатм- температурная депрессия при атмосферном давлении.

Находим значения DI по корпусам (в 0 C):

                                        DI1=1,62·0,01· (165+273)2·1,3/2070=1,96

                                        DI2=1,62·0,01· (135,9+273)2·1,9/2180=2,36

                                        DI3=1,62·0,01· (785,77+273)2·3,8/2303=3,44

                                     Сумма температурных депрессий

                            ΣDI=DI1+DI2+DI3 =1,96+2,36+3,44=7,760

      Температуры кипения растворов в корпусах равны(в 0 C) :

tK1 = tГ2 + D1I +D1II +D1III = 163,77+1,96+1,03+1= 167,76 0 C

tK2 = tГ3 + D2I+D2II + D2III = 133,57+2,36+1,33+1 = 138,26 0 C

tK3 = tбк + D3I +D3II + D3III = 81,36+3,44+3,41+1 = 89,210 C 
 
 
 

3.1.3. Полезная разность температур. 

Информация о работе Финансовые отношения