Финансовые отношения

Автор работы: Пользователь скрыл имя, 23 Января 2012 в 21:14, реферат

Краткое описание

В химической и смежной с ней отраслях промышленности жидкие смеси, концентрирование которых осуществляется выпариванием, отличаются большим разнообразием как физических параметров (вязкость, плотность, температура кипения, величина критического теплового потока и др.), так и других характеристик (кристаллизующиеся, пенящиеся, нетермостойкие растворы и др.). Свойства смесей определяют основные требования к условиям проведения процесса (вакуум-выпаривание, прямо- и противоточные, одно- и многокорпусные выпарные установки), а также конструкциям выпарных аппаратов.

Содержание работы

Реферат…………………………………………………………………………………...3
Введение………………………………………………………………………………….4
1. Основные условные обозначения …………………………………………………...5
2 Принципиальная схема установки и её описание…………………………………...6
3. Определение поверхности теплопередачи выпарного аппарата…………………..8
3.1.Первое приближение………………………………………………………………...8
3.1.1. Концентрации упариваемого раствора…………………………………………..8
3.1.2. Температуры кипения растворов………………………………………………...9
3.1.3. Полезная разность температур…………………………………………………..12
3.1.4. Определение тепловых нагрузок………………………………………………..13
3.1.5. Выбор конструкционного материала…………………………………………...14
3.1.6. Расчет коэффициентов теплопередачи………………………………………....14
3.1.7. Распределение полезной разности температур………………………………...23
3.1.8 Повторный расчет коэффициентов теплопередачи ………………………..…..24
3.1.9. Распределение полезной разности температур. ………………………..…..….31
3.2.Второе приближение……………………………………………………………….32
3.2.1. Уточненный расчет поверхности теплопередачи……………………………...32
3.2.1.1. Расчет тепловых нагрузок……………………………………………………..33
3.2.1.2. Расчет коэффициентов теплопередачи……………………………………….33
3.2.1.3 Распределение полезной разности температур……………………………….42
3.2.1.4. Расчет поверхности теплопередачи выпарных аппаратов…………………..42
4. Определение толщины тепловой изоляции……… ………………………………..43
5. Расчет барометрического конденсатора……………………………………………44
5.1. Расход охлаждающей воды………………………………………………………..44
5.2. Диаметр конденсатора……………………………………………………………..45
5.3. Высота барометрической трубы…………………………………………………..45
5.4. Расчет производительности вакуум-насоса……………………………………....46
6. Тепловой расчет……………………………………………………………………...47
6.1. Расчет теплообменника-подогревателя…………………………………………..47
7. Мероприятия по технике безопасности…………………………………………….49
Список литературы………………………

Содержимое работы - 1 файл

Курсовик по ПАХТ.DOC

— 808.50 Кб (Скачать файл)

qI =32720 Вт/м2

qII =101347,8 Вт/м2

Как видно qI¹ qII.

      Для расчета третьего приближения построим графическую зависимость удельной тепловой нагрузки от разности температур между паром и стенкой в первом корпусе(см. рис. 5) и определяем  Dt1

                

Рисунок 5- График зависимости тепловой нагрузки от разности температур

 Получаем: Dt1=6,7 град

                      Тогда:

a1=

= 5988,4Вт/(м2×К)

tпл =169,6-3,35=166,35 град

Dtст = 12,2 град

Dt2 = 2,84 град

tср  =163,6град

a2 =14396 Вт/(м2×К)

qI =40721,12 Вт/м2

qII = 40884,64 Вт/м2

qI= qII

      Расхождение между тепловыми нагрузками не превышает 3 % , расчет коэффициентов a1 и a2 на этом заканчиваем.

      Находим К1 :

К1 = 1/ (1/ 5988,4+ 3×10-4 + 1/ 14396) = 1865,7 Вт/ (м2×К). 

                                                           

II корпус

      Расчет  ведут методом последовательных приближений. В первом приближении примем Dt1 = 2 град.

tпл = 158,1 – 1 = 157,1 0 С

a1 = 8191,3 Вт/(м2× К)

Для установившегося  процесса передачи тепла справедливо  уравнение: 

      q = a1Dt1 = Dtст / (S d / l) = a2×Dt2

где q - удельная тепловая нагрузка, Вт / м2 ;

      Dtст - перепад температуры на стенке, град. ;

      Dt2 - разность между температурой стенки со стороны раствора и температурой  кипения раствора, град.

      Отсюда

      Dtст =  4,9 град.

      Тогда

      Dt2 = Dtп1 - Dtст - Dt1 = 23 – 4,9 – 2= 16,1 град.

 tср =137,88+8,05=145,93 град

     a2 =13535,2 Вт/м2×к 

qI =16382,6 Вт/м2

qII = 217916,7 Вт/м2

Как видим qI¹ qII.

В втором приближении примем Dt1 = 5 град.

tпл = 158,1 – 2,5= 155,6 0 С

a1 =

= 6514,3 Вт/(м2× К)

Для установившегося  процесса передачи тепла справедливо уравнение: 

      q = a1Dt1 = Dtст / (S d / l) = a2×Dt2

где q - удельная тепловая нагрузка, Вт / м2 ;

      Dtст - перепад температуры на стенке, град. ;

      Dt2 - разность между температурой стенки со стороны раствора и температурой  кипения раствора, град.

      Отсюда

      Dtст = 9,8 град.

      Тогда

      Dt2 = Dtп1 - Dtст - Dt1 = 23 – 9,8 – 5= 8,2 град.  

      Коэффициент теплоотдачи от стенки к кипящему раствору для пузырькового кипения  в вертикальных кипятильных трубах при условии принудительной циркуляции раствора равен:

a2 =Nu×l/dвн      

tср= tк+Dt2 /2=137,88+4,1=1420 С

Re=V×d×r/m=2,2×0,034×925/0,195×10-3=354820,5

Pr=c/l=0,195×10-3×4280/0,685=1,22

Nu=0,023× Re0,8× Pr0,4=0,023×27542,7×1,08=684,16

a2=13783,8 Вт/(м2× К)

       Проверим правильность первого приближения по равенству удельных тепловых нагрузок :

qI = a1×Dt =32571,5 Вт/м2

qII = a2×Dt2 = 113027,3 Вт/м2

Как видим qI¹ qII.

      Для расчета третьего приближения построим графическую зависимость удельной тепловой нагрузки от разности температур между паром и стенкой в первом корпусе(см. рис. 5) и определяем  Dt1

                

Получаем: Dt1=7,1 град

                      Тогда:

a1=

= 5967,5Вт/(м2×К)

Dtпл = 158,1-3,5=154,6 град

tст =12,7 град

Dt2 = 3,2 град

tср  =137,88+1,6=139,5 град

a2 = 13783,8 Вт/м2×к

qI =42369,25 Вт/м2

qII = 44108,16 Вт/м2

qI= qII

      Расхождение между тепловыми нагрузками не превышает 3 % , расчет коэффициентов a1 и a2 на этом заканчиваем.

      Находим К2 :

К2 = 1/ (1/ 5967,5+ 3×10-4 + 1/ 13783,8) = 1848,4 Вт/ (м2×К). 

                                                            III корпус

      Расчет  ведут методом последовательных приближений. В первом приближении  примем Dt1 = 10 град.

tпл = 132,9 – 5 = 127,5 0 С

a1 == 5412,4 Вт/(м2× К)

Для установившегося  процесса передачи тепла справедливо уравнение: 

      q = a1Dt1 = Dtст / (S d / l) = a2×Dt2

где q - удельная тепловая нагрузка, Вт / м2 ;

      Dtст - перепад температуры на стенке, град. ;

      Dt2 - разность между температурой стенки со стороны раствора и температурой  кипения раствора, град.

      Отсюда

      Dtст =16,2 град.

      Тогда

      Dt2 = Dtп1 - Dtст - Dt1 = 28,63– 16,2 – 10= 2,43 град.

                                                    tср= tк+Dt2 /2=87,07+1,22=88,29 град

                                                  a2=11386 Вт/(м2× К) 
 

       Проверим правильность первого приближения по равенству удельных тепловых нагрузок :

qI = a1×Dt =5412,4Вт/м2

qII = a2×Dt2 = 27668 Вт/м2

Как видим qI¹ qII.

      Для второго приближения примем Dt1 = 11 град.

      Пренебрегая изменением физических свойств конденсата при изменении температуры на 11.0 град, рассчитаем a1 по соотношению 

a1=5285 Вт/(м2×К)

Получаем :

                                                tпл=132,9-5,5=127,4 0 С

                                                      Dtст = 17,4 град

Dt2 = 28,63 – 17,4 - 11 =0,23 град

tср =87,07+0,115=87,19 град

qI =  58135 Вт/м2

qII = 2618,8 Вт/м2

Как видно qI¹ qII.

      Для расчета третьего приближения построим графическую зависимость удельной тепловой нагрузки от разности температур между паром и стенкой в  первом корпусе(см. рис. 6) и определяем  Dt1

                

Информация о работе Финансовые отношения