Финансовые отношения

Автор работы: Пользователь скрыл имя, 23 Января 2012 в 21:14, реферат

Краткое описание

В химической и смежной с ней отраслях промышленности жидкие смеси, концентрирование которых осуществляется выпариванием, отличаются большим разнообразием как физических параметров (вязкость, плотность, температура кипения, величина критического теплового потока и др.), так и других характеристик (кристаллизующиеся, пенящиеся, нетермостойкие растворы и др.). Свойства смесей определяют основные требования к условиям проведения процесса (вакуум-выпаривание, прямо- и противоточные, одно- и многокорпусные выпарные установки), а также конструкциям выпарных аппаратов.

Содержание работы

Реферат…………………………………………………………………………………...3
Введение………………………………………………………………………………….4
1. Основные условные обозначения …………………………………………………...5
2 Принципиальная схема установки и её описание…………………………………...6
3. Определение поверхности теплопередачи выпарного аппарата…………………..8
3.1.Первое приближение………………………………………………………………...8
3.1.1. Концентрации упариваемого раствора…………………………………………..8
3.1.2. Температуры кипения растворов………………………………………………...9
3.1.3. Полезная разность температур…………………………………………………..12
3.1.4. Определение тепловых нагрузок………………………………………………..13
3.1.5. Выбор конструкционного материала…………………………………………...14
3.1.6. Расчет коэффициентов теплопередачи………………………………………....14
3.1.7. Распределение полезной разности температур………………………………...23
3.1.8 Повторный расчет коэффициентов теплопередачи ………………………..…..24
3.1.9. Распределение полезной разности температур. ………………………..…..….31
3.2.Второе приближение……………………………………………………………….32
3.2.1. Уточненный расчет поверхности теплопередачи……………………………...32
3.2.1.1. Расчет тепловых нагрузок……………………………………………………..33
3.2.1.2. Расчет коэффициентов теплопередачи……………………………………….33
3.2.1.3 Распределение полезной разности температур……………………………….42
3.2.1.4. Расчет поверхности теплопередачи выпарных аппаратов…………………..42
4. Определение толщины тепловой изоляции……… ………………………………..43
5. Расчет барометрического конденсатора……………………………………………44
5.1. Расход охлаждающей воды………………………………………………………..44
5.2. Диаметр конденсатора……………………………………………………………..45
5.3. Высота барометрической трубы…………………………………………………..45
5.4. Расчет производительности вакуум-насоса……………………………………....46
6. Тепловой расчет……………………………………………………………………...47
6.1. Расчет теплообменника-подогревателя…………………………………………..47
7. Мероприятия по технике безопасности…………………………………………….49
Список литературы………………………

Содержимое работы - 1 файл

Курсовик по ПАХТ.DOC

— 808.50 Кб (Скачать файл)

Общая полезная разность температур равна :

SDtп = Dtп1 + Dtп2 + Dtп3

      Полезные  разности температур по корпусам ( в  0 С ) :

Dtп1 = tг1 - tк1 =179,8 -167,76= 12,04

Dtп2 = tг2 - tк2 =163,77-138,26=25,51

Dtп3 = tг3 - tк3 = 133,57-89,21= 44,36 
 

      Общая полезная разность температур :

SDtп =12,04+25,51+44,36= 81,91 0 С

      Проверим  общую полезную разность температур :

 SDtп = tг1 - tбк - (SDI + SDII + SDIII )=179,8 – 81,36 - (3+5,77+7,76) =  81,9 0 С 

3.1.4. Определение тепловых нагрузок. 

      Расход  греющего пара в 1-й корпус, производительность каждого корпуса по выпаренной воде и тепловые нагрузки по корпусам определяются путем совместного решения уравнений  тепловых балансов по корпусам и уравнения баланса по воде для всей установки:

Q1 = D×( Iг1 - i1 ) = 1.03×[ Gн×сн×( tк1 - tн ) + w1×( Iвп1  - свtr1 ) ] ;

Q2 = w1×( Iг2 - i2 ) = 1.03×[ ( Gн - w1 c1( tк2 - t к1 ) + w2×( Iвп2  - свtr2 ) ] ;

Q3 = w2×( Iг3 - i3 ) = 1.03×[ ( Gн - w1 - w2c2×( tк3 - tк2 ) + w3×( Iвп3  - свtr3 ) ] ;

W = w1 + w2 + w3

где 1.03 - коэффициент, учитывающий 3 % потерю тепла в окружающую среду.

      с - теплоемкости растворов соответственно исходного, в первом , втором и третьем  корпусах, кДж / ( кг×К ) [Приложение 1].

            tн - температура кипения исходного раствора при давлении в 1-м корпусе

tн = tвп1 + DIн = 164,77+1= 165,770 С. 

Q1 = D×(2784,2-763,12) = 1.03×[ 8,33× 3,65× (167,76 – 165,77) + w1×(2768,93 - 4,19×167,76)] ;

Q2 = w1×(2768,93-692,45) = 1.03×[( 8,33 - w13,4×(138,26-167,76) + w2×( 2739,38- 4,19× 138,26 )] ;

Q3 = w2×(2739,38-587,17) = 1.03×[(8,33 - w1 - w22,64×( 89,21-138,26) + w3×(2642,8-  4,19×89,21)] ;

W = w1 + w2 + w3 = 6,116 

      Решение этой системы уравнений дает следующие  результаты:

D = 2,27 кг/с ;  w1 = 2,14 кг/с ;  w2 = 2,3 кг/с ;   w3 = 2,47 кг/с;  

Q1 = 4670,75 кВт ;  Q2 = 4494,21 кВт ;  Q3 = 4993,53 кВт ;  
 

Результаты расчета сведены в таблицу 

Параметр Корпус 1 Корпус 2 Корпус 3            
Производительность  по испаряемой воде w , кг/с 2,14 2,3 2,47
Концентрация  растворов х , % 6,7 10,6 30
Давление  гр. паров Рг , МПа 0,8 0,54 0,28
Температура гр. паров tг ,0 С 169,6 158,1 132,9
Температурные потери SD гр. 4,08 4,98 27,37
Температура кипения раствора  tк  , 0 С 162,18 137,88 87,07
Полезная  разность температур  Dtп ,  град. 7,42 20,22 45,83
 

      Наибольшее  отклонение вычисленных нагрузок по испаряемой воде в каждом корпусе от предварительно принятых не превышает 5 %, поэтому не будем пересчитывать концентрации и температуры кипения растворов по корпусам. 
 
 

3.1.5. Выбор конструкционного материала. 

      Выбираем  конструкционный материал, стойкий в среде кипящего раствора CaCl в интервале изменения концентраций от 5 до 40 %  . В этих условиях химически стойкой является сталь марки 30ХГС. Скорость коррозии ее  менее 0,003 мм/год при t=1000 С, коэффициент теплопроводности lст = 25,1 Вт / (м×К). 

3.1.6. Расчет коэффициентов теплопередачи. 

Коэффициенты  теплопередачи для первого корпуса  определяют по уравнению аддитивности термических сопротивлений :

К1 = 1 / ( 1/ a1 + S d / l + 1/ a2 )

      Примем, что суммарное термическое сопротивление  равно термическому сопротивлению  стенки dст / lст и накипи dн / lн . Термическое сопротивление загрязнений со стороны пара не учитываем.

S d / l = 0,002 / 37.68 + 0,0005 / 2 = 3,0×10-4    м2×К / Вт.

      Коэффициент теплоотдачи от конденсирующегося  пара к стенке a1 равен :

a1 = 2,04×[(r1×r2ж1×l3ж1)/(mж1 ×H×Dt1)] 0,25

где r1 - теплота конденсации пара, Дж/кг ; rж1 ,  lж1 ,   mж1 - плотность (кг / м3 ), теплопроводность Вт / (м×К), вязкость (Па×с) конденсата при средней температуре пленки tпл = tг1 - Dt1 /2 , где Dt1 - разность температур конденсации пара и стенки, град.

                                                            I корпус

      Расчет  ведут методом последовательных приближений. В первом приближении примем Dt1 = 2 град.

tпл = 169,6 – 2/2 = 168,6 0 С

a1 =

= 8228,7 Вт/(м2× К)

Для установившегося  процесса передачи тепла справедливо  уравнение: 

      q = a1Dt1 = Dtст / (S d / l) = a2×Dt2

где q - удельная тепловая нагрузка, Вт / м2 ;

      Dtст - перепад температуры на стенке, град. ;

      Dt2 - разность между температурой стенки со стороны раствора и температурой  кипения раствора, град.

      Отсюда

      Dtст = a1×Dt1×Sd /l = 8228,7×2×3×10-4 = 5 град.

      Тогда

      Dt2 = Dtп1 - Dtст - Dt1 = 7,42 – 5 – 2= 0,42 град.

      Коэффициент теплоотдачи от стенки к кипящему раствору для пузырькового кипения  в вертикальных кипятильных трубах при условии принудительной циркуляции раствора равен:

a2 =Nu×l/dвн      

tср= tк+Dt2 /2=162,18+0,21=162,40 С

Re=V×d×r/m=2,2×0,034×907/0,174×10-3=389905,7

Pr=c/l=0,174×10-3×4360/0,683=1,11

Nu=0,023× Re0,8× Pr0,4=0,023×29700,77×1,04=710,44

Информация о работе Финансовые отношения