Финансовые отношения

Автор работы: Пользователь скрыл имя, 23 Января 2012 в 21:14, реферат

Краткое описание

В химической и смежной с ней отраслях промышленности жидкие смеси, концентрирование которых осуществляется выпариванием, отличаются большим разнообразием как физических параметров (вязкость, плотность, температура кипения, величина критического теплового потока и др.), так и других характеристик (кристаллизующиеся, пенящиеся, нетермостойкие растворы и др.). Свойства смесей определяют основные требования к условиям проведения процесса (вакуум-выпаривание, прямо- и противоточные, одно- и многокорпусные выпарные установки), а также конструкциям выпарных аппаратов.

Содержание работы

Реферат…………………………………………………………………………………...3
Введение………………………………………………………………………………….4
1. Основные условные обозначения …………………………………………………...5
2 Принципиальная схема установки и её описание…………………………………...6
3. Определение поверхности теплопередачи выпарного аппарата…………………..8
3.1.Первое приближение………………………………………………………………...8
3.1.1. Концентрации упариваемого раствора…………………………………………..8
3.1.2. Температуры кипения растворов………………………………………………...9
3.1.3. Полезная разность температур…………………………………………………..12
3.1.4. Определение тепловых нагрузок………………………………………………..13
3.1.5. Выбор конструкционного материала…………………………………………...14
3.1.6. Расчет коэффициентов теплопередачи………………………………………....14
3.1.7. Распределение полезной разности температур………………………………...23
3.1.8 Повторный расчет коэффициентов теплопередачи ………………………..…..24
3.1.9. Распределение полезной разности температур. ………………………..…..….31
3.2.Второе приближение……………………………………………………………….32
3.2.1. Уточненный расчет поверхности теплопередачи……………………………...32
3.2.1.1. Расчет тепловых нагрузок……………………………………………………..33
3.2.1.2. Расчет коэффициентов теплопередачи……………………………………….33
3.2.1.3 Распределение полезной разности температур……………………………….42
3.2.1.4. Расчет поверхности теплопередачи выпарных аппаратов…………………..42
4. Определение толщины тепловой изоляции……… ………………………………..43
5. Расчет барометрического конденсатора……………………………………………44
5.1. Расход охлаждающей воды………………………………………………………..44
5.2. Диаметр конденсатора……………………………………………………………..45
5.3. Высота барометрической трубы…………………………………………………..45
5.4. Расчет производительности вакуум-насоса……………………………………....46
6. Тепловой расчет……………………………………………………………………...47
6.1. Расчет теплообменника-подогревателя…………………………………………..47
7. Мероприятия по технике безопасности…………………………………………….49
Список литературы………………………

Содержимое работы - 1 файл

Курсовик по ПАХТ.DOC

— 808.50 Кб (Скачать файл)

Рисунок 6- График зависимости тепловой нагрузки от разности температур

 Получаем: Dt1=9,2 град

                      Тогда:

tлл =132,9-4,6=128,3 град

a1  =5412,4 Вт/(м2×К)

Dtст = 15 град

Dt2 =4,43 град

tср  =89,3 град

qI =49794,1 Вт/м2

qII = 50434 Вт/м2

qI= qII

      Расхождение между тепловыми нагрузками не превышает 3 % , расчет коэффициентов a1 и a2 на этом заканчиваем.

      Находим К3 :

К3 = 1/ (1/ 5412,4+ 3×10-4 + 1/ 11386) = 1745,2 Вт/ (м2×К). 

3.1.9. Распределение полезной разности температур. 

      Полезные  разности температур в корпусах установки находим из условия равенства их поверхностей теплопередачи :

где Dtп j , Q j , K j - соответственно полезная разность температур, тепловая нагрузка, коэффициент теплопередачи для j - го корпуса.

                       S Δtп  =7,42+20,22+5,83=73,47 град

      Подставив численные значения, получим :

Δtп1

23,6 град

Δtп2= 9,43×2,43=22,9 град.

Δtп3= 9,43×2,86=27рад. 
 

3.2.Второе приближение. 
 

      Как видно, полезные разности температур, рассчитанные из условия равного перепада давления в корпусах и найденные в 1-м приближении из условия равенства поверхностей теплопередачи в корпусах, существенно различаются. Поэтому необходимо заново перераспределить температуры ( давления ) между корпуса-ми установки. В основу этого перераспределения температур (давлений) должны быть положены полезные разности температур, найденные из условий равенства поверхностей теплопередачи аппаратов. 
 
 

3.2.1. Уточненный расчет поверхности теплопередачи. 

      В связи с тем, что существенное изменение давлений по сравнению с рассчитанными в первом приближении происходит только в 1-м, 2-м и 3-м корпусах (где температурные потери незначительны), во втором приближении принимаем такие же значения DI DII и DIII для каждого корпуса, как в первом приближении. Полученные после перераспределения температур (давлений) параметры растворов и паров по корпусам представлены ниже : 

Параметры Корпус 1 Корпус 2 Корпус 3
Производительность  по испаряемой воде  w  , кг/с 2,14 2,3 2,47
Концентрация  растворов х , % 6,7 10,6 30
Температура греющего пара в 1-м корпусе tг ,0 С 169,6 ----- -----
Полезная  разность температур  Dtп, град. 23,6 22,9 27
Температура кипения раствора tк =tг  - Dtп, 0 С 146 119 87
Температура вторичного пара Dtвп =tк - (DI + DII), 0 С 142,92 115 60,63
Давление  вторичного пара Pвп, МПа 0,429 ----- -----
Температура греющего пара Dtг = tвп - DIII, 0 С ----- 141,92 114
 

3.2.1.1. Расчет тепловых нагрузок. 

Рассчитаем тепловые нагрузки (кВт) :

Q1 = 1.03×[8,33×4,016×(146 –143,92) +2,14×( 2743.5- 4.19×146, )] = 4770,5 кВт

Q2 = 1.03×[(8,33– 2,14) ×3,956×(119 – 146) + 2,3×(2617,5  - 4.19×119 )] = 4338,6 кВт

Q3 = 1.03× [(8,33 – 2,14- 2,33820× (87-119) + 2,47 ×(2617,5  - 4.19×87)] = 5272,55 кВт 
 
 
 

3.2.1.2. Расчет коэффициентов теплопередачи. 

Коэффициенты теплопередачи для первого корпуса определяют по уравнению аддитивности термических сопротивлений :

К1 = 1 / ( 1/ a1 + S d / l + 1/ a2

      Расчет  ведут методом последовательных приближений. В первом приближении  примем Dt1 = 2град.

tпл = 169,6 – 1 = 168,60 С

a1 = 8228,7 Вт/(м2× К)

Для установившегося  процесса передачи тепла справедливо  уравнение: 

      q = a1Dt1 = Dtст / (S d / l) = a2×Dt2

где q - удельная тепловая нагрузка, Вт / м2 ;

      Dtст - перепад температуры на стенке, град. ;

      Dt2 - разность между температурой стенки со стороны раствора и температурой  кипения раствора, град.

      Отсюда

      Dtст =  5 град.

      Тогда

      Dt2 = Dtп1 - Dtст - Dt1 = 23,6-5-2= 16,6 град.

 tср =146+8,3=154,3 град

                                          Re=V×d×r/m=2,2×0,034×913/0,180×10-3=379402

                                          Pr=c/l=0,180×10-3×4340/0,684=1,14

                                          Nu=0,023× Re0,8× Pr0,4=0,023×29058,9×1,05=704,3

     a2 =14169,2 Вт/м2×к 

qI =16457,4 Вт/м2

qII = 235208,72 Вт/м2

Как видим qI¹ qII. 
 

      Для второго приближения примем Dt1 = 8 град.

      Пренебрегая изменением физических свойств конденсата при изменении температуры, рассчитаем a1 по соотношению

tпл = 169,6 – 4 = 165,60 С

a1= 8228,7·

=5818,6 Вт/(м2×К)

Получаем :

Dtст = 14,0 град;

 Dt2 = 23,6 – 14,0- 8= 1,6град 

tср =146+0,8=146,8 град

α2=13535,2 Вт/(м2×К)

qI = 46548,8  Вт/м2

qII = 21656,32Вт/м2

Как видно qI¹ qII.

      Для расчета третьего приближения построим графическую зависимость удельной тепловой нагрузки от разности температур между паром и стенкой в первом корпусе(см. рис. 7) и определяем  Dt1

                

Рисунок 7- График зависимости тепловой нагрузки от разности температур конденсации пара и стенки.

 Получаем: Dt1=7,4

 tпл = 169,6 – 3,7 = 165,90 С 

                      Тогда:              a1= 5818,6 Вт/(м2×К)

Dtст =12,9град.

Dt2 = 23,6- 12,9– 7,4 = 3,3 град

tср =146+1,65=147,65 град

a2=13535,2 Вт/(м2×К)

qI = 43057,64 Вт/м2

qII = 44666,16  Вт/м2

      Расхождение между тепловыми нагрузками не превышает 3 % , расчет коэффициентов a1 и a2 на этом заканчиваем.

      Находим К1 :

К1 = 1/ (1/ 5818,6+ 3×10-4 + 1/ 13535,2) = 1831,5 Вт/ (м2×К). 

                                                              II корпус 

      Расчет  ведут методом последовательных приближений. В первом приближении примем Dt1 = 2 град.

tпл = 141,92 – 1 = 140,92 0 С

a1 =

= 8118,56 Вт/(м2× К)

Для установившегося  процесса передачи тепла справедливо  уравнение: 

Информация о работе Финансовые отношения