Расчет течения и сопротивления трения потока в соплах Лаваля

Автор работы: Пользователь скрыл имя, 16 Октября 2012 в 22:02, курсовая работа

Краткое описание

В данной курсовой работе требуется рассчитать параметры течения и сопротивления трения воздушного потока в сопле Лаваля. Значения исходных параметров приведены в таблице.

Содержание работы

Введение 3
Задание на курсовую работу 4
Чертеж профиля сопла Лаваля размером А4 4
Расчет параметров идеального течения в ядре потока 4
Расчет параметров пограничного слоя 5
Расчет параметров идеального течения с учетом толщины пограничного слоя 5
Заключение 14

Содержимое работы - 1 файл

Расчет течения и сопротивления трения потока в соплах Лаваля.doc

— 625.00 Кб (Скачать файл)

Министерство  образования и науки Российской Федерации

федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования

«Ульяновский государственный технический университет»

Кафедра «Теплоэнергетика»

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Курсовая работа

по дисциплине «Гидрогазодинамика»

«Расчет течения  и сопротивления трения потока в  соплах Лаваля»

Вариант 9.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Выполнил: студент  гр. ТЭд-21

 

Принял: доцент

Федоров Р.В.

Дата:

 

 

 

 

 

 

 

Ульяновск 2012

Оглавление

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Введение

 

Сопло Лаваля представляет собой канал с переменной по длине проточной части площадью проходного сечения. Сопла Лаваля находят широкое применение в тепловых двигателях и энергоустановках (сопловых аппаратах паровых и газовых турбин, камерах ракетных двигателей и т.д.).

Расчет течения  потока в сопле Лаваля заключается в определении его параметров (скорости, давления, температуры, напряжения трения) в интересующих точках проточной части. В настоящее время предпочтительным считается выполнение расчета в два этапа с выделением в движущемся потоке двух областей – потенциального ядра и пограничного слоя.

Такой подход позволяет  существенно упростить расчет, поскольку  оказывается возможным в ядре потока пренебречь влиянием сил вязкости и считать течение идеальным, а в пограничном слое из-за малой  его толщины – пренебречь членами уравнения движения и энергии, содержащими вторые производные скорости и температуры по продольной координате.

Поскольку заранее  граница между указанными областями  течения не известна, то расчет проводят методом последовательных приближений: сначала, пренебрегая толщиной пограничного слоя, рассчитывают идеальное течение в пределах всей проточной части сопла, а затем, используя в качестве граничных условий найденное распределение параметров по его длине, рассчитывают пограничный слой. По результатам расчета пограничного слоя определяются в частности его условные толщины (вытеснения, потери импульса, потери энергии) и напряжение трения потока на поверхности стенки. Во втором приближении область идеального течения в каждом сечении сопла уменьшается на толщину вытеснения пограничного слоя в этом сечении, расчет ядра потока повторяется, а параметры течения уточняются. Затем повторяется и расчет пограничного слоя. Как правило, уже после 2-го приближения достигается удовлетворительная точность расчетов.

 

Задание на курсовую работу

В данной курсовой работе требуется рассчитать параметры  течения и сопротивления трения воздушного потока в сопле Лаваля. Значения исходных параметров приведены  в таблице:

Исходные данные

Значение

1

Рабочее тело

Воздух

2

Диаметр критического сечения сопла Лаваля

dкр=39 мм

3

Диаметр входного сечения сопла Лаваля

D=145,8 мм

4

Длина прямого  участка сопла Лаваля

l=284,4 мм

5

Длина сопла  Лаваля

L=514,8 мм

6

Радиус скругления сужающейся части сопла Лаваля

r1=58,3 мм

7

Радиус скругления самой узкой части сопла Лаваля

r2=19,5 мм

8

Угол сужения

θ1=36°

9

Угол расширения

θ2=10°

10

Давление заторможенного потока

p*=4,9 Мпа

11

Температура заторможенного потока

T*=906 К


 

Чертеж  профиля сопла Лаваля размером А4

  1. По исходным данным строю профиль сопла Лаваля в масштабе 1:2.(рисунок 1).

Расчет параметров идеального течения в ядре потока

  1. Разбиваю, построенный ранее профиль сопла Лаваля на 105 расчетных сечений.
  2. Измеряю диаметры сечений di.
  3. Определяю криволинейные координаты выделенных сечений с использованием зависимости

.

  1. Рассчитываю значение газодинамической функции q(λ) во всех выделенных сечениях по формуле

полагая δ=0.

  1. Определяю коэффициент λ во всех сечениях при помощи программы:

input n

input l0

for i=1 to n

INPUT d

k = 1.4

dkr = 39

e0 = 0.001

q=(dkr/d)^2

r1 = k - 1: r2 = k + 1: r3 = r1 / r2: r4 = 1 / r1: r5 = 1 / r3: r6 = r2 / 2: r7 = r6 ^ r4: r8 = q ^ r1

e = e0 + 1!

WHILE e > e0

IF l0 < 1 THEN l = q / (r7 * (1 - r3 * l0 ^ 2) ^ r4) ELSE l = SQR(r5 * (1 - q ^ r1 / (r6 * l0 ^ r1)))

e = ABS((l - l0) / l): l0 = l

WEND

PRINT l

l0=l

next i

  1. Вычисляю скорость в критическом сечении сопла Лаваля по уравнению вида

.

7.      Произвожу расчет скорости по формуле

.

  1. Нахожу значение относительной скорости λi1.
  2. Заношу все данные в таблицу 1.

Расчет параметров пограничного слоя

  1. В программу «POGR», выданную преподавателем ввожу координаты расчетных сечений вдоль образующей сопла, диаметры проточной части, относительные скорости в ядре потока.
  2. Заношу в программу количество расчетных сечений, изобарную теплоёмкость сp=1172Дж/(кг*К), динамический коэффициент вязкости µ=0.0000467, давление и температуру заторможенного потока p*=4,9 Мпа, T*=906 К.
  3. Из отчета, составленного программой, заношу значения: толщина вытеснения, коэффициент трения, коэффициент турбулентного переноса,– в таблицу 2.

Расчет  параметров идеального течения с учетом толщины пограничного слоя

  1. Снова произвожу расчет газодинамической функции q(λ), но уже с учетом толщины вытеснения

.

  1. Определяю коэффициент λ во всех сечениях при помощи программы, показанной выше, используя вновь посчитанные значения q(λ).
  2. Произвожу расчет скорости по формуле

.

  1. Из уравнения состояния идеального газа нахожу плотность заторможенного потока

 

.

  1. Рассчитываю газодинамические функции

.

  1. Нахожу температуру, давление и плотность в каждом сечении

.

  1. Определяю напряжение трения на поверхности стенки

.

  1. Вычисляю массовый расход рабочего тела

.

  1. Определяю коэффициент расхода сопла
  2. Заношу полученные значения в таблицу 3.
  3. Строю на чертеже графики зависимостей w=f(z), T= f(z), p= f(z), ρ= f(z), cf/2= f(z), τw= f(z), δ= f(z), æ= f(z).

 

Таблица 1

di мм

xi мм

zi мм

q(λ)

λ уточн

w м/с

λi/λ1

1

145

0,000000

4

0,072342

0,045900

25,280818

1,000000

2

145

6,000000

10

0,072342

0,045900

25,280818

1,000000

3

145

12,000000

16

0,072342

0,045900

25,280818

1,000000

4

145

18,000000

22

0,072342

0,045900

25,280818

1,000000

5

145

24,000000

28

0,072342

0,045900

25,280818

1,000000

6

145

30,000000

34

0,072342

0,045900

25,280818

1,000000

7

145

36,000000

40

0,072342

0,045900

25,280818

1,000000

8

145

42,000000

46

0,072342

0,045900

25,280818

1,000000

9

145

48,000000

52

0,072342

0,045900

25,280818

1,000000

10

145

54,000000

58

0,072342

0,045900

25,280818

1,000000

11

145

60,000000

64

0,072342

0,045900

25,280818

1,000000

12

145

66,000000

70

0,072342

0,045900

25,280818

1,000000

13

145

72,000000

76

0,072342

0,045900

25,280818

1,000000

14

145

78,000000

82

0,072342

0,045900

25,280818

1,000000

15

145

84,000000

88

0,072342

0,045900

25,280818

1,000000

16

145

90,000000

94

0,072342

0,045900

25,280818

1,000000

17

145

96,000000

100

0,072342

0,045900

25,280818

1,000000

18

145

102,000000

106

0,072342

0,045900

25,280818

1,000000

19

145

108,000000

112

0,072342

0,045900

25,280818

1,000000

20

145

114,000000

118

0,072342

0,045900

25,280818

1,000000

21

145

120,000000

124

0,072342

0,045900

25,280818

1,000000

22

145

126,000000

130

0,072342

0,045900

25,280818

1,000000

23

145

132,000000

136

0,072342

0,045900

25,280818

1,000000

24

145

138,000000

142

0,072342

0,045900

25,280818

1,000000

25

145

144,000000

148

0,072342

0,045900

25,280818

1,000000

26

145

150,000000

154

0,072342

0,045900

25,280818

1,000000

27

145

156,000000

160

0,072342

0,045900

25,280818

1,000000

28

145

162,000000

166

0,072342

0,045900

25,280818

1,000000

29

145

168,000000

172

0,072342

0,045900

25,280818

1,000000

30

145

174,000000

178

0,072342

0,045900

25,280818

1,000000

31

145

180,000000

184

0,072342

0,045900

25,280818

1,000000

32

145

186,000000

190

0,072342

0,045900

25,280818

1,000000

33

145

192,000000

196

0,072342

0,045900

25,280818

1,000000

34

145

198,000000

202

0,072342

0,045900

25,280818

1,000000

35

145

204,000000

208

0,072342

0,045900

25,280818

1,000000

36

145

210,000000

214

0,072342

0,045900

25,280818

1,000000

37

145

216,000000

220

0,072342

0,045900

25,280818

1,000000

38

145

222,000000

226

0,072342

0,045900

25,280818

1,000000

39

145

228,000000

232

0,072342

0,045900

25,280818

1,000000

40

145

234,000000

238

0,072342

0,045900

25,280818

1,000000

41

145

240,000000

244

0,072342

0,045900

25,280818

1,000000

42

145

246,000000

250

0,072342

0,045900

25,280818

1,000000

43

145

252,000000

256

0,072342

0,045900

25,280818

1,000000

44

145

258,000000

262

0,072342

0,045900

25,280818

1,000000

45

145

264,000000

268

0,072342

0,045900

25,280818

1,000000

46

145

270,000000

274

0,072342

0,045900

25,280818

1,000000

47

145

276,000000

280

0,072342

0,045900

25,280818

1,000000

48

145

282,000000

286

0,072342

0,045900

25,280818

1,000000

49

144

286,031129

290

0,073351

0,046540

25,633318

1,013943

50

143,5

290,038934

294

0,073863

0,046867

25,813423

1,021068

51

142

294,108639

298

0,075431

0,047864

26,362551

1,042789

52

140

298,231745

302

0,077602

0,049244

27,122628

1,072854

53

137

302,503746

306

0,081038

0,051429

28,326083

1,120458

54

134

306,775748

310

0,084707

0,053763

29,611604

1,171307

55

130

311,247884

314

0,090000

0,057132

31,467183

1,244706

56

125

315,964875

318

0,097344

0,061808

34,042632

1,346580

57

118

321,279948

322

0,109236

0,069387

38,216997

1,511699

58

112

326,279948

326

0,121253

0,077057

42,441482

1,678802

59

104

331,936802

330

0,140625

0,089444

49,263998

1,948671

60

98

336,936802

334

0,158372

0,100823

55,531328

2,196580

61

91

342,251875

338

0,183673

0,117105

64,499134

2,551307

62

84

347,566948

342

0,215561

0,137738

75,863385

3,000828

63

78

352,566948

346

0,250000

0,160191

88,230056

3,490000

64

70

358,223802

350

0,310408

0,200099

110,210598

4,359455

65

64

363,223802

354

0,371338

0,241206

132,851526

5,255033

66

56

368,880656

358

0,485013

0,321079

176,844006

6,995185

67

49

374,195729

362

0,633486

0,435038

239,610384

9,477952

68

44

378,912720

366

0,785640

0,573177

315,694632

12,487516

69

40

383,384856

370

0,950625

0,7967

438,806709

17,357298

70

39

387,415985

374

1,000000

     1,000000  

550,780355

21,786492

71

40

391,447113

378

0,950625

1,20375

663,001853

26,225490

72

41

395,478242

382

0,904819

1,286689

708,683025

28,032440

73

44

399,750244

386

0,785640

1,440882

793,609500

31,391765

74

45

403,781373

390

0,751111

1,478202

814,164623

32,204837

75

47

407,904479

394

0,688547

1,541681

849,127609

33,587821

76

48

411,935608

398

0,660156

1,569561

864,483366

34,195229

77

50

416,058713

402

0,608400

1,618194

891,269467

35,254771

78

52

420,181819

406

0,562500

1,660334

914,479351

36,172854

79

54

424,304924

410

0,521605

1,697013

934,681423

36,971961

80

56

428,428030

414

0,485013

1,729964

952,830187

37,689847

81

58

432,551136

418

0,452140

1,759527

969,112907

38,333922

82

60

436,674241

422

0,422500

1,786268

983,841324

38,916514

83

62

440,797347

426

0,395682

1,810622

997,255029

39,447102

84

64

444,920453

430

0,371338

1,832931

1009,542388

39,933137

85

66

449,043558

434

0,349174

1,853468

1020,853764

40,380566

86

68

453,166664

438

0,328936

1,872455

1031,311431

40,794227

87

70

457,289769

442

0,310408

1,890079

1041,018384

41,178192

88

72

461,412875

446

0,293403

1,906248

1049,923951

41,530458

89

74

465,535981

450

0,277757

1,921611

1058,385590

41,865163

90

76

469,659086

454

0,263331

1,936003

1066,312421

42,178715

91

78

473,782192

458

0,250000

1,949517

1073,755666

42,473137

92

80

477,905298

462

0,237656

1,962237

1080,761592

42,750261

93

82

482,028403

466

0,226205

1,974235

1087,369855

43,011656

94

84

486,151509

470

0,215561

1,985575

1093,615704

43,258715

95

86

490,274614

474

0,205652

1,996313

1099,529984

43,492658

96

88

494,397720

478

0,196410

2,006499

1105,140233

43,714575

97

90

498,520826

482

0,187778

2,016176

1110,470134

43,925403

98

92

502,643931

486

0,179702

2,025383

1115,541169

44,125991

99

94

506,767037

490

0,172137

2,034157

1120,373716

43,707714

100

96

510,890143

494

0,165039

2,042528

1124,984298

43,581369

101

98

515,013248

498

0,158372

2,050525

1129,388888

42,840653

102

100

519,136354

502

0,152100

2,058174

1133,601807

41,795427

103

102

523,259459

506

0,146194

2,065499

1137,636273

40,162146

104

104

527,382565

510

0,140625

2,0725519

1141,520872

38,549781

105

106

532,481585

515

0,135368

2,079256

1145,213359

36,393895


 

Таблица 2

сf/2

del*

kappa

1

0,002783

0,03249

0,4000

2

0,002777

0,03356

0,4000

3

0,002770

0,03478

0,4000

4

0,002765

0,03588

0,4000

5

0,002759

0,03696

0,4000

6

0,002753

0,03826

0,4000

7

0,002750

0,03988

0,4000

8

0,002744

0,04126

0,4000

9

0,002738

0,04333

0,4000

10

0,002737

0,04452

0,4000

11

0,002732

0,04596

0,4000

12

0,002725

0,04745

0,4000

13

0,002718

0,04894

0,4000

14

0,002710

0,05043

0,4000

15

0,002698

0,05192

0,4000

16

0,002690

0,05340

0,4000

17

0,002681

0,05489

0,4000

18

0,002650

0,05638

0,4000

19

0,002641

0,05787

0,4000

20

0,002633

0,05936

0,4000

21

0,002613

0,06084

0,4000

22

0,002597

0,06233

0,4000

23

0,002582

0,06382

0,4000

24

0,002567

0,06531

0,4000

25

0,002551

0,06679

0,4000

26

0,002536

0,06828

0,4000

27

0,002520

0,06977

0,4000

28

0,002505

0,07126

0,4000

29

0,002490

0,07275

0,4000

30

0,002474

0,07423

0,4000

31

0,002459

0,07572

0,4000

32

0,002443

0,07721

0,4000

33

0,002428

0,07870

0,4000

34

0,002413

0,08019

0,4000

35

0,002397

0,08167

0,4000

36

0,002382

0,08316

0,4000

37

0,002366

0,08465

0,4000

38

0,002351

0,08614

0,4000

39

0,002336

0,08762

0,4000

40

0,002320

0,08911

0,4000

41

0,002305

0,09060

0,4000

42

0,002289

0,09209

0,4000

43

0,002274

0,09358

0,4000

44

0,002259

0,09506

0,4000

45

0,002243

0,09655

0,4000

46

0,002228

0,09804

0,4000

47

0,002212

0,09953

0,4000

48

0,002197

0,10102

0,4000

49

0,002182

0,10250

0,3992

50

0,002166

0,10399

0,3954

51

0,002151

0,10548

0,3936

52

0,002135

0,10697

0,3929

53

0,002120

0,10845

0,3925

54

0,002105

0,10994

0,3926

55

0,002089

0,11143

0,3916

56

0,002074

0,11292

0,3906

57

0,002058

0,11441

0,3896

58

0,002043

0,11589

0,3887

59

0,002028

0,11738

0,3877

60

0,002012

0,11887

0,3867

61

0,001997

0,12036

0,3857

62

0,001981

0,12185

0,3847

63

0,001966

0,12333

0,3838

64

0,001951

0,12482

0,3828

65

0,001935

0,12631

0,3818

66

0,001920

0,12780

0,3808

67

0,001904

0,12928

0,3798

68

0,001889

0,13077

0,3789

69

0,001874

0,13226

0,3779

70

0,001853

0,13440

0,3770

71

0,001855

0,13422

0,3774

72

0,001859

0,13408

0,3777

73

0,001862

0,13387

0,3783

74

0,001867

0,13356

0,3787

75

0,001871

0,13339

0,3792

76

0,001875

0,13317

0,3796

77

0,001879

0,13295

0,3801

78

0,001883

0,13273

0,3805

79

0,001887

0,13251

0,3810

80

0,001891

0,13229

0,3814

81

0,001895

0,13207

0,3819

82

0,001899

0,13185

0,3823

83

0,001903

0,13163

0,3828

84

0,001907

0,13141

0,3832

85

0,001911

0,13120

0,3837

86

0,001915

0,13098

0,3841

87

0,001919

0,13076

0,3846

88

0,001923

0,13054

0,3850

89

0,001927

0,13032

0,3855

90

0,001931

0,13010

0,3859

91

0,001935

0,12988

0,3864

92

0,001939

0,12966

0,3868

93

0,001943

0,12944

0,3873

94

0,001947

0,12922

0,3877

95

0,001951

0,12901

0,3882

96

0,001955

0,12879

0,3886

97

0,001959

0,12857

0,3891

98

0,001963

0,12835

0,3895

99

0,001967

0,12813

0,3900

100

0,001971

0,12791

0,3904

101

0,001975

0,12769

0,3909

102

0,001979

0,12747

0,3913

103

0,001983

0,12725

0,3918

104

0,001987

0,12703

0,3922

105

0,001991

0,12682

0,3927


 

 
Таблица 4

τ(λ)

π(λ)

ε(λ)

T К

P Па

ρ кг/м^3

Τw Па

G кг/с

1

0,999649

0,998772

0,999122

905,681872

5792875

22,286229

39,639855

9290792,527137

2

0,999649

0,998772

0,999122

905,681872

5792875

22,286229

39,554393

9290518,167645

3

0,999649

0,998772

0,999122

905,681872

5792875

22,286229

39,454688

9290205,351485

4

0,999649

0,998772

0,999122

905,681872

5792875

22,286229

39,383470

9289923,308642

5

0,999649

0,998772

0,999122

905,681872

5792875

22,286229

39,298009

9289646,398017

6

0,999649

0,998772

0,999122

905,681872

5792875

22,286229

39,212548

9289313,085144

7

0,999649

0,998772

0,999122

905,681872

5792875

22,286229

39,169817

9288897,734396

8

0,999649

0,998772

0,999122

905,681872

5792875

22,286229

39,084355

9288543,924416

9

0,999649

0,998772

0,999122

905,681872

5792875

22,286229

38,998894

9288013,222080

10

0,999649

0,998772

0,999122

905,681872

5792875

22,286229

38,984650

9287708,139195

11

0,999649

0,998772

0,999122

905,681872

5792875

22,286229

38,913433

9287337,871259

12

0,999649

0,998772

0,999122

905,681872

5792875

22,286229

38,813728

9286956,440744

13

0,999649

0,998772

0,999122

905,681872

5792875

22,286229

38,714023

9286575,018060

14

0,999649

0,998772

0,999122

905,681872

5792875

22,286229

38,600074

9286193,603210

15

0,999649

0,998772

0,999122

905,681872

5792875

22,286229

38,429151

9285812,196193

16

0,999649

0,998772

0,999122

905,681872

5792875

22,286229

38,315203

9285430,797008

17

0,999649

0,998772

0,999122

905,681872

5792875

22,286229

38,187011

9285049,405657

18

0,999649

0,998772

0,999122

905,681872

5792875

22,286229

37,745460

9284668,022138

19

0,999649

0,998772

0,999122

905,681872

5792875

22,286229

37,617268

9284286,646452

20

0,999649

0,998772

0,999122

905,681872

5792875

22,286229

37,503319

9283905,278598

21

0,999649

0,998772

0,999122

905,681872

5792875

22,286229

37,215599

9283523,918578

22

0,999649

0,998772

0,999122

905,681872

5792875

22,286229

36,996248

9283142,566390

23

0,999649

0,998772

0,999122

905,681872

5792875

22,286229

36,776897

9282761,222035

24

0,999649

0,998772

0,999122

905,681872

5792875

22,286229

36,557546

9282379,885514

25

0,999649

0,998772

0,999122

905,681872

5792875

22,286229

36,338195

9281998,556824

26

0,999649

0,998772

0,999122

905,681872

5792875

22,286229

36,118844

9281617,235968

27

0,999649

0,998772

0,999122

905,681872

5792875

22,286229

35,899493

9281235,922945

28

0,999649

0,998772

0,999122

905,681872

5792875

22,286229

35,680142

9280854,617754

29

0,999649

0,998772

0,999122

905,681872

5792875

22,286229

35,460791

9280473,320396

30

0,999649

0,998772

0,999122

905,681872

5792875

22,286229

35,241440

9280092,030871

31

0,999649

0,998772

0,999122

905,681872

5792875

22,286229

35,022089

9279710,749179

32

0,999649

0,998772

0,999122

905,681872

5792875

22,286229

34,802738

9279329,475320

33

0,999649

0,998772

0,999122

905,681872

5792875

22,286229

34,583387

9278948,209293

34

0,999649

0,998772

0,999122

905,681872

5792875

22,286229

34,364036

9278566,951100

35

0,999649

0,998772

0,999122

905,681872

5792875

22,286229

34,144685

9278185,700739

36

0,999649

0,998772

0,999122

905,681872

5792875

22,286229

33,925334

9277804,458211

37

0,999649

0,998772

0,999122

905,681872

5792875

22,286229

33,705984

9277423,223515

38

0,999649

0,998772

0,999122

905,681872

5792875

22,286229

33,486633

9277041,996653

39

0,999649

0,998772

0,999122

905,681872

5792875

22,286229

33,267282

9276660,777624

40

0,999649

0,998772

0,999122

905,681872

5792875

22,286229

33,047931

9276279,566427

41

0,999649

0,998772

0,999122

905,681872

5792875

22,286229

32,828580

9275898,363063

42

0,999649

0,998772

0,999122

905,681872

5792875

22,286229

32,609229

9275517,167532

43

0,999649

0,998772

0,999122

905,681872

5792875

22,286229

32,389878

9275135,979834

44

0,999649

0,998772

0,999122

905,681872

5792875

22,286229

32,170527

9274754,799968

45

0,999649

0,998772

0,999122

905,681872

5792875

22,286229

31,951176

9274373,627936

46

0,999649

0,998772

0,999122

905,681872

5792875

22,286229

31,731825

9273992,463736

47

0,999649

0,998772

0,999122

905,681872

5792875

22,286229

31,512474

9273611,307369

48

0,999649

0,998772

0,999122

905,681872

5792875

22,286229

31,293123

9273230,158835

49

0,999639

0,998737

0,999098

905,672938

5792675

22,285680

31,945571

9272666,674344

50

0,999634

0,998719

0,999085

905,668326

5792572

22,285396

32,166966

9272189,439020

51

0,999618

0,998664

0,999046

905,654065

5792253

22,284519

33,310270

9271515,949345

52

0,999596

0,998586

0,998990

905,633829

5791800

22,283274

35,004330

9270727,120427

53

0,999559

0,998458

0,998898

905,600614

5791056

22,281231

37,900774

9269702,420786

54

0,999518

0,998315

0,998796

905,563541

5790226

22,278950

41,113852

9268631,899566

55

0,999456

0,998097

0,998641

905,507126

5788964

22,275481

46,081101

9267269,445985

56

0,999363

0,997773

0,998409

905,423145

5787085

22,270316

53,522886

9265554,401049

57

0,999198

0,997194

0,997995

905,273002

5783727

22,261085

66,925127

9263096,712362

58

0,999010

0,996541

0,997528

905,103395

5779935

22,250660

81,882734

9260675,467500

59

0,998667

0,995341

0,996670

904,791965

5772978

22,231524

109,398366

9257190,140560

60

0,998306

0,994083

0,995770

904,465043

5765680

22,211448

137,823772

9254062,400212

61

0,997714

0,992023

0,994296

903,929249

5753735

22,178568

184,236567

9249993,994377

62

0,996838

0,988977

0,992114

903,135265

5736066

22,129898

252,357371

9245248,651454

63

0,995723

0,985111

0,989342

902,125165

5713643

22,068072

337,738852

9240403,485363

64

0,993327

0,976838

0,983400

899,954019

5665659

21,935534

519,712482

9232916,457837

65

0,990303

0,966471

0,975934

897,214770

5605531

21,768998

743,528111

9225860,169345

66

0,982818

0,941144

0,957597

890,433150

5458633

21,359973

1282,440956

9214433,599444

67

0,968457

0,893884

0,922998

877,422033

5184527

20,588217

2251,065792

9201242,895555

68

0,945245

0,821117

0,868682

856,391687

4762477

19,376642

3647,916296

9188902,307450

69

0,894212

0,676147

0,756137

810,155636

3921651

16,866251

6084,738864

9176541,677866

70

0,833333

0,528282

0,633938

755,000000

3064034

14,140501

7948,717959

9171382,121011

71

0,758498

0,380049

0,501055

687,198877

2204286

11,176440

9113,325985

9174731,191670

72

0,724072

0,323025

0,446123

656,009144

1873544

9,951124

9290,852975

9177881,408437

73

0,653977

0,226187

0,345864

592,502718

1311884

7,714775

9047,251552

9186299,207726

74

0,635820

0,204960

0,322356

576,052746

1188768

7,190400

8898,602472

9189053,691115

75

0,603870

0,171120

0,283373

547,106174

992499

6,320864

8526,997894

9193861,947989

76

0,589413

0,157206

0,266716

534,008218

911795

5,949319

8336,462695

9196217,588548

77

0,563575

0,134379

0,238440

510,598675

779396

5,318591

7938,554867

9200484,954679

78

0,540549

0,116124

0,214826

489,736942

673518

4,791865

7545,754913

9204424,940463

79

0,520024

0,101411

0,195011

471,142179

588181

4,349881

7170,946661

9208073,827489

80

0,501204

0,089136

0,177843

454,090908

516986

3,966929

6810,468146

9211462,727212

81

0,484011

0,078885

0,162981

438,513775

457531

3,635428

6470,136986

9214618,470198

82

0,468208

0,070232

0,150002

424,196241

407346

3,345911

6150,204129

9217564,317940

83

0,453608

0,062861

0,138580

410,968844

364595

3,091147

5850,202647

9220320,537216

84

0,440061

0,056532

0,128464

398,694956

327885

2,865492

5569,280207

9222904,866983

85

0,427443

0,051059

0,119452

387,263112

296143

2,664482

5306,406171

9225332,900573

86

0,415652

0,046297

0,111385

376,580753

268524

2,484521

5060,473387

9227618,400576

87

0,404600

0,042130

0,104127

366,567807

244354

2,322647

4830,309758

9229773,559850

88

0,394370

0,038518

0,097670

357,299003

223404

2,178597

4618,190951

9231809,219116

89

0,384569

0,035270

0,091714

348,419086

204567

2,045749

4415,926115

9233735,049335

90

0,375315

0,032388

0,086296

340,035750

187852

1,924903

4226,297483

9235559,705341

91

0,366564

0,029821

0,081353

332,106903

172963

1,814647

4048,406094

9237290,955881

92

0,358271

0,027526

0,076830

324,593519

159650

1,713748

3881,366300

9238935,794177

93

0,350399

0,025467

0,072679

317,461821

147706

1,621161

3724,376184

9240500,532350

94

0,342915

0,023613

0,068860

310,681280

136956

1,535978

3576,683790

9241990,882362

95

0,335789

0,021940

0,065338

304,224895

127251

1,457419

3437,602876

9243412,025689

96

0,328994

0,020425

0,062082

298,068226

118463

1,384799

3306,497158

9244768,673513

97

0,322506

0,019049

0,059067

292,190185

110486

1,317533

3182,802309

9246065,118889

98

0,316304

0,017798

0,056268

286,571379

103227

1,255103

3065,991483

9247305,282130

99

0,310368

0,016656

0,053665

281,193000

96604

1,197040

2955,553681

9248492,750399

100

0,304680

0,015612

0,051240

276,039985

90549

1,142950

2851,063812

9249630,812363

101

0,299225

0,014655

0,048977

271,097431

85000

1,092473

2752,105200

9250722,488607

102

0,293987

0,013777

0,046862

266,351888

79905

1,045290

2658,298254

9251770,558405

103

0,288952

0,012969

0,044881

261,790796

75218

1,001114

2569,288751

9252777,583349

104

0,284088

0,012220

0,043016

257,383822

70878

0,959512

2484,368987

9253745,928245

105

0,279449

0,011536

0,041282

253,180867

66909

0,920820

2404,466245

9254677,779660

Информация о работе Расчет течения и сопротивления трения потока в соплах Лаваля