Организация перевозок скоропортящихся грузов на направлении

Q₂₂^ос = 0,65*116,1*1,3*1,2*(25,1-12)*34,24/1000=52,805 тыс.кДж

Q₂₃^ос = 0,65*116,1*1,3*1,2(29,8-12)*0,5/1000=1,048 тыс.кДж

Q₂₄^ос = 0,65*116,1*1,3*1,2*(29-12)*45,58/1000=91,241 тыс.кДж

Q₂₅^ос = 0,65*116,1*1,3*1,2*(28,5-12)*1,5/1000=2,914 тыс.кДж

Q₂₆^ос = 0,65*116,1*1,3*1,2*(26,9-12)*58,75/1000=103,054 тыс.кДж

Q₂₇^ос = 0,65*116,1*1,3*1,2*(24,4-12)*0,5/1000=0,730 тыс.кДж

Q₂₈^ос = 0,65*116,1*1,3*1,2*(24,6-12)*21,19/1000=31,432 тыс.кДж

Q₂₉^ос = 0,65*116,1*1,3*1,2*(24,2-12)*84/1000=120,644 тыс.кДж

Общий теплоприток на охлаждение груза и тары в грузовом помещении РПС, предварительно не охлажденных  до температурного режима перевозки рассчитывается по следующей формуле:

,   (4.11)

где - Сгр и Ст - соответственно теплоемкость груза и тары,  кДж/кг*К; Grp и Gт - соответственно массы груза и тары загруженных в один контейнер, кг;  tгр -температура груза перед погрузкой (на два градуса меньше, чем на станции погрузки).

Q₃ = (3,35*24000+(0,5*1200))*(22,6-12)/1000=858,6 тыс.кДж

Продолжительность охлаждения или  нагревания груза в грузовом помещении  РПС t_охл зависит от разности температур груза в начальный момент перевозки и в установленном режиме, ч:

,      (4.12)

где  Кохл - интенсивность  охлаждения груза в грузовом помещении  РПС, зависящая от характеристики выбранного типа ИЛС, К/ч,

t_охл = (22,6-12)/0,35 = 30,286 ч.

Т.к.t_охл>t₁^ос, то теплоприток от охлаждения груза на каждой станции и участке определяется с учетом величины соответствующих временных интервалов при помощи коэффициентов определяемых по формуле:

  a_i^ос,уч = t_i^ос,уч/ t_охл,     (4.13)

Тогда 

                           Q_3i^ос,уч = Q₃*a_i^ос,уч,      (4.14)

a₁^ос = 12/30,3= 0,4

a₂^уч = 0,6

Q₃₁^ос = 0,4*858,6 = 343,44 тыс.кДж

Q₃₂^уч = 0,6*858,6 = 515,16 тыс.кДж

Кроме теплопритоков  за счет охлаждения до температурного режима перевозки, фрукты и овощи  выделяют физиологическое тепло, которое в течение первых шести суток транспортировки груза составляет величину равную 30% тепла, выделяемого при охлаждении. Теплоприток за счет дыхания и созревания плодов и овощей определяется по формуле:

,     (4.15)

где g₄ - величина удельных тепловыделений продуктов растительного происхождения.

Q₄₁^ос,уч = 157*24000*12*10^-6 = 45,22 тыс.кДж

Q₄₂^уч = 157*24000*34,24*10^-6 = 129,02 тыс.кДж

Q₄₃^ос = 157*24000*0,5*10^-6 = 1,88 тыс.кДж

Q₄₄^уч = 157*24000*45,58*10^-6 = 171,74 тыс.кДж

Q₄₅^ос = 157*24000*1,5*10^-6 = 5,65 тыс.кДж

Q₄₆^уч = 157*24000*58,75*10^-6 = 221,37 тыс.кДж

Q₄₇^ос = 157*24000*0,5*10^-6 = 1,88 тыс.кДж

Q₄₈^уч = 157*24000*21,19*10^-6 = 79,84 тыс.кДж

Q₄₉^ос = 157*24000*84*10^-6 = 316,51 тыс.кДж

 

4.2.2. Определение периодических теплопритоков

Теплоприток за счет солнечной радиации рассчитывается по формуле:

, (4.16)

где Fбс, Fк - расчетная площадь ограждения кузова соответственно боковая и потолочная, м²; tэп - эквивалентные температуры соответственно рассеянной,  прямой радиации на вертикальные и горизонтальные поверхности; m_с – вероятность солнечных дней в году, 0,46; t_iс^ос,уч- продолжительность воздействия солнечной радиации при нахождении РПС в расчетном интервале, в летний период года с 5 ч до 21 ч.

Q₅₁^ос = (227*1,5+(55*2*5,5+67*13,5)*0,46)*0,314*9*3,6*10^-3 = 10,528 тыс.кДж

Q₅₂^уч = (227*1,5+(55*2*5,5+67*13,5)*0,46)*0,314*21,24*3,6*10^-3 = 24,847 тыс.кДж

Q₅₃^ос = (227*1,5+(55*2*5,5+67*13,5)*0,46)*0,314*0,5*3,6*10^-3 = 0,585 тыс.кДж

Q_54уч = (227*1,5+(55*2*5,5+67*13,5)*0,46)*0,314*29,58*3,6*10^-3 = 34,603 тыс.кДж

Q₅₅^ос = (227*1,5+(55*2*5,5+67*13,5)*0,46)*0,314*1,5*3,6*10^-3 = 1,755 тыс.кДж

Q_56уч = (227*1,5+(55*2*5,5+67*13,5)*0,46)*0,314*48,5*3,6*10^-3 = 56,736 тыс.кДж

Q₅₇^ос = (227*1,5+(55*2*5,5+67*13,5)*0,46)*0,314*0,43*3,6*10^-3 = 0,503 тыс.кДж

Q_58уч = (227*1,5+(55*2*5,5+67*13,5)*0,46)*0,314*13,26*3,6*10^-3 = 15,118 тыс.кДж

Q₅₉^ос = (227*1,5+(55*2*5,5+67*13,5)*0,46)*0,314*48*3,6*10^-3 = 56,151 тыс.кДж

Теплопоступление за счет притока  свежего воздуха при вентилировании не учитывается поскольку расчетный груз перевозится без вентилирования.

Теплоприток, эквивалентный работе венттиляторов-циркуляторов определяется по следующей формуле:

,     (4.17)

где N - мощность электродвигателя вентилятора-циркулятора. КВт; n_э - число электродвигателей; h_тп - коэффициент тепловых потерь электродвигателя и вентилятора, 1; t_iц^ос,уч -продолжительность циркуляции воздуха в грузовом помещении, принимается 5 раз в сутки по 0,4 ч.

Q₇₁^ос = 0,45*4*1*3,6*1 = 6,48 тыс.кДж

Q₇₂^уч = 0,45*4*1*3,6*2,85=18,468 тыс.кДж

Q₇₃^ос = 0,45*4*1*3,6*0,04=0,259 тыс.кДж

Q₇₄^уч = 0,45*4*1*3,6*3,80=24,624 тыс.кДж

Q₇₅^ос = 0,45*4*1*3,6*0,13=0,842 тыс.кДж

Q₇₆^уч = 0,45*4*1*3,6*4,89=31,687 тыс.кДж

Q₇₇^ос = 0,45*4*1*3,6*0,04=0,259 тыс.кДж

Q₇₈^уч = 0,45*4*1*3,6*1,76=11,405 тыс.кДж

Q₇₉^ос = 0,45*4*1*3,6*7=45,36 тыс.кДж

 

Суммарные теплопритоки за счет оттаивания снеговой шубы на испарителях определяются по формуле:

,     (4.18)

где g₈ - удельные теплопоступления при разовом оттаивании снеговой шубы за счет прекращения работы холодильной машины, подачи тела для оттаивания и восстановления температурного режима, для рефрижераторных контейнеров       g₈ = 100,3 тыс.кДж: t_от -интервал, через который производят оттаивание снеговой шубы на испарителях зависящий от температуры наружного воздуха.

Q₈ = 100,3*258,26 / (3*24) = 359,771 тыс.кДж

 

4.2.3. Определение  разовых теплопритоков

Теплоприток за счет предварительного охлаждения тары контейнера перед погрузкой определяется по формуле

Q₉ = 5*(G_м*С_м + G_д*С_д+ G_и*С_и)*(t_i^ос-t_в)*10^-3,   (4.19)

где G_м, G_д, G_и - соответственоо масса металла, дерева, изоляционного материала, кг; С_м, С_д, С_и - теплоемкость составляющих материалов, кДж/(кгК).

Для практических расчетов Q₉ определяется по формуле:

Q₉ = 7190*(t_i^ос-t_в)*10^-3,      (4.20)

Q₉ = 7190*(24,6-12)*10^-3 = 90,594 тыс.кДж

Теплоприток через открытые двери при погрузке определяются в пункте погрузки по следующей формуле:

    Q₁₀ = К_дв*F_дв*(t_а-t_в)*t_пв*3,6*10^-3,     (4.21)

где Кдв и Fдв - соответственно приведенный коэффициент теплопередачи и расчетная площадь теплопередачи, дверного проема

К_дв = 0,11*(t_а-t_в)+3,5,      (4.22)

где t_а - температура воздуха в пункте погрузки., °С, принимается t_а = t_гр

К_дв = 0,11*(22,6-12)+3,5 = 4,67

Q₁₀ = 4,67*2,2*2*(22,6-12)*2*3,6*10^-3 = 1,567 тыс.кДж

Все результаты теплотехнического  расчета сведены в табл.4.3.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Таблица 4.3

Теплопритоки и грузовое помещение  РПС

	Q1	Q2	Q3	Q4	Qн	Q5	Q6	Q7	Q8	Qп	Q9	Q10	Qр	Qс
t1ос	43,334	17,8	343,44	45,22	449,794	10,528	28,512	6,48		45,52	90,594	1,567	92,161	587,475
t2уч	128,407	52,805	515,16	129,02	825,393	24,847	81,354	18,468		124,669				950,061
t3ос	2,528	1,048	-	1,88	5,456	0,585	1,140	0,259		1,984				7,44
t4уч	220,366	91,241	-	171,74	483,347	34,603	108,346	24,624	179,88	347,453				830,8
t5ос	7,043	2,914	-	5,65	15,607	1,755	3,421	0,842		6,018				21,625
t6уч	249,732	103,054	-	221,37	574,156	56,736	139,519	31,687	179,88	407,822				981,978
t7ос	1,778	0,730	-	1,88	4,388	0,503	1,140	0,259		1,902				6,29
t8уч	76,521	31,432	-	79,84	187,793	15,118	50,181	11,405		76,704				264,497
t9ос	290,645	120,644	-	316,51	727,799	56,151	199,584	45,36		301,095				1028,894
Итог	1020,354	421,668	858,6	973,11	3273,732	200,826	613,197	139,384	359,771	1313,167	90,594	1,567	92,161	4679,06

 

 

 

 

5.Организация обслуживания рефрижераторного подвижного состава.

 

5.1. Определение  расстояния между пунктами экипировки рефрижераторного подвижного состава.

 

5.1.1. Построение  графика теплопритоков за время  груженого рейса.

 

На графике теплопритоков откладываются  теплопоступления во все грузовые помещения подвижного состава.

Для этого на оси абсцисс  наносится шкала расстояний с отметками местоположения опорных станций. На оси ординат наносится шкала теплопритоков. В выбранных координатах откладываются графики разовых теплопритоков, разовых + периодических, на полученный последний график накладываются   непрерывные теплопритоки.

 

5.1.2. Определение рационального  расстояния безэкипировочного следования рефрижераторного подвижного состава.

 

Для определения расстояния безэкипировочного следования определяется возможность обеспечения холодом между двумя смежными экипировками по запасу дизельного топлива:

,      (5.1)

где С_п – полная вместимость топливных баков, 1460 л; С₂ – топливный резерв дизельного топлива; Q_о – суммарная мощность приборов охлаждения 12,5 кВт; g – часовой расход топлива 10,7 кг/ч.

Полученная величина Q_э откладывается на графике теплопритоков в виде горизонтальной линии. Точка пересечения этой линии с линией суммарных теплопритоков определяет место экипировки РПС.

Принимаемое рациональное расстояние между пунктами экипировки не должно быть менее расчетного, соответствующего максимальной загрузке холодильного оборудования РПС определяется по формуле:

   ,       (5.2)

где С₁ – суточный расход топлива дизелями при 24 - часовой работе в сутки с полной нагрузкой, определяемый по формуле:

C₁ = N · S · 24/R_т,       (5.3)

где N – суммарная мощность дизелей единицы РПС, 40,4 кВт; S - удельный расход топлива дизелями, 265 г/кВт-ч; R_т – плотность топлива, 0,9.

C₁ = 40,4*0,265*20/0,9=237,91 кг    C₂=2* C₁=475,82 кг

Q_э = (1460-475,82) *12,5*3,6/10,7= 4139,075тыс.кДж

L_пэ^АРВ = (1460 – 475,82) · 500/237,91= 2068,39 км

 

5.2. Определение расстояний  между пунктами экипировки рефрижераторного  подвижного состава.

 

Расстояние между вспомогательными пунктами экипировки определяется по формуле:

L_пэ=(С_п-С₂)/С₁*V_м

где С_п – полная вместимость топливных баков РПС, С₂ – резервный запас (двухсуточный) топлива, С₁ – суточный расход топлива всеми дизелями при 20^и часовой работе в сутки с полной нагрузкой, V_м – маршрутная скорость продвижения РПС.

 

С₁=N*S*20/R_т

где N – суммарная мощность дизелей единицы ПРС , кВт; S – удельный расход топлива дизелями, кг/(кВт ч); R_т – плотность топлива, 0,85 кг/л.

Для ZB-5:

С_п=7950 , V_м =550 , N =195,2 , S =0,237.

С₁=195,2*0,237*20/0,9=1028,05 л

С₂=1028,05*2=2056,1 л

L_пэ=(7950-2056,1)/1028,05*550=3153,20 км

Для АРВ:

С_п=1460, V_м =500 , N =40,4 , S = 0,265.

С₁=40,4*0,265*20/0,9=237,91 л

С₂=237,91*2=475,82 л

L_пэ=(1460-475,82)/237,91*500=2068,39 км

5.3. Определение расстояний  между пунктами технического  обслуживания автономными рефрижераторными вагонами.

 

Расстояния между ПТО  АРВ рассчитывается по формуле:

L_пто = t_р · V_м/24,       (5.4)

где t_р – продолжительность работы оборудования АРВ между техническим обслуживанием, 25 ч.

L_пто = 26 · 500/24 = 520 км

 

5.4. Классификация и технология работы пунктов экипировки и пунктов технического обслуживания РПС.

 

5.4.1.Пункты  экипировки рефрижераторного подвижного  состава.

Экипировка рефрижераторных вагонов  эксплуатационными материалами может производиться как в рефрижераторных депо, так и на специальных пунктах экипировки РПС. Различают вспомогательные пункты, предназначенные для снабжения РПС дизельным топливом, смазкой к водой, и основные, на которых РПС может экипироваться, кроме того, хладагентом, компрессорным маслом, дистиллированной водой и другими материалами. В необходимых случаях заправка водой может производиться в пунктах снабжения водой пассажирских вагонов, а топливом — на станциях нахождения локомотивных депо.

В крупных узлах и  на станциях погрузки или выгрузки скоропортящихся грузов, расположенных вблизи станции расположения рефрижераторного депо, экипировка рефрижераторных вагонов может производиться автотопливозаправ-щиками с соблюдением требований техники безопасности.

Основные пункты размещены, как правило, на крупных сортировочных станциях и узлах.

На станции (в парке  отправления) располагают все обустройства пункта экипировки рядом с устройствами пункта технического обслуживания вагонов. На генплан основного пункта экипировки РПС показан план основного пункта экипировки, совмещенного с ПТО универсальных вагонов, на крайних путях парка отправления. Для хранения дизельного топлива и рассола используются наземные или подземные металлические или железобетонные резервуары. Для слива прибывающих в цистернах топлива и рассола и разгрузки других экипировочных материалов проложен тупиковый путь. На пункте предусмотрены два пути, на которых можно экипировать рефрижераторные поезда и секции. Для заправки дизельным топливом, рассолом и водой имеются раздаточные двухстороние колонки. Топливо и рассол подаются к ним насосами, установленными в насосном отделении здания пункта экипировки, по трубопроводам, проложенным под землей. Электротележки или погрузчики с баллонами, канистрами перемещаются по асфальтированным дорожкам.